Газобетона куб: Газобетонные блоки — купить газоблоки по низкой цене за куб в Москве

Стоимость газобетона за куб — считаем смету на дом

Из газобетонных блоков в последнее время возводится огромное количество объектов, потому что этот ячеистый материал действительно недорогой, но при этом отличается надежностью и устойчивостью к нагрузкам. Так как в газобетонных блоках имеются поры, этот фактор создает оптимальные теплозащитные свойства. Ведь стоимость газобетона за куб существенно ниже, чем многих других строительных материалов.

С газобетонными блоками удобно работать, потому что они обладают небольшим весом при приличном объеме. Именно большие габаритные размеры и малый вес создают оптимальные условия для быстрого возведения небольших и крупных объектов. Даже один человек способен в кратчайшие сроки выстроить компактный домик.

Габариты газобетонных блоков

Если пользоваться газобетоном, различные виды стен будут возведены в сжатые сроки при минимальных трудозатратах. Причем выбрать для строительства допускается газобетон в широком диапазоне толщины – от 50 до 400 миллиметров.

Длина газобетонного блока 600 мм, а высота 20 сантиметров, что значительно ускоряет процесс строительства. Есть такие конструкции газобетона, которые сцепляются друг с другом, обеспечивая прочность и монолитность сооружения. Какими габаритами способен обладать газобетонный блок:

• 600х300х100,
• 600х300х200,
• 600х300х250,
• 600х300х300,
• 600х300х400,
• 400х300х100,
• 400х300х150,
• 400х300х300.

Разные производители используют собственные габариты, под которые у них заложен технологический процесс.

Какую толщину стен выкладывают с помощью газобетона?

Когда рассчитывается стоимость газобетона за куб, нужно сначала получить общее количество материала, необходимое для строительства дома, согласно архитектурному проекту. Оптимальной толщиной несущей стены считается 60 сантиметров, то есть получается газобетон, теплоизоляционный материал и слой отделки.

Есть дома, в которых используется толщина на 20 сантиметров меньше, и этого также бывает достаточно для комфортного жилища, особенно если в вашем регионе мягкий климат.

Для межкомнатных простенков достаточным условием могут стать газобетонные блоки с габаритами 600х200х50. Для большего уровня звукопоглощения нужно использовать более толстые блоки газобетона.

Сколько стоит дом из газобетонных блоков

Чтобы с высокой точностью определить стоимость газобетона за куб, нужно сделать расчет площади строения и установить количество уровней. Надо посчитать количество газобетонных блоков, которые разместятся по высоте и по длине.

Если дом имеет один этаж и его габаритные размеры 12х12 м, то газобетон нужно рассчитать так, чтобы получилось в итоге 48 метров. Высота таких строений обычно составляет 3 м. Для строительства оптимальным решением будет газобетонный блок с габаритными размерами 600х200х400, а значит, необходимое количество для возведения дома – 1000 единиц газобетона с заданными габаритами.

Когда вы будете рассчитывать количество газобетона и стоимость всей конструкции, нужно вычесть проемы дверей и окон, так как на этих участках блоки не устанавливаются. Если под такой же дом покупать газобетонные блоки с другими габаритными размерами – 600х300х300, получится уменьшение количества почти в два раза.

Цена за газобетон устанавливается в расчете за один квадратный метр или за единицу, поэтому надо сразу уточнять, какой вариант предлагается конкретным продавцом данного материала. Если кубический метр газобетонных блоков стоит около ста долларов, на несущие стены потребуется почти 4500 долларов.

Эти значения могут меняться, в зависимости от габаритов газобетона и увеличения площади оконных проемов. Также окончательная стоимость зависит от производителя и продавца, устанавливающего цену.

Все равно нужно покупать газобетонные блоки, как и прочие строительные материалы, с некоторым запасом, так как возникают различные ситуации, в том числе и ошибки при расчетах.

Кроме того, при неосторожном обращении с газобетонными блоками, они иногда разрушаются, потому что их структура пористая, а это несколько их ослабляет. Большинство повреждений получается в процессе транспортировки, поэтому лучше производить ее самостоятельно или же доверять надежным грузоперевозчикам.

Чтобы выстроить внутренние перегородки, застройщикам потребуются газобетонные блоки с минимальной толщиной, которая составляет 15 сантиметров.

Кубический метр данного газобетона стоит на 10 долларов дешевле, чем толстые газобетонные блоки для основных стен. Но все равно потребуется солидное количество материала, потому что внутренних перегородок в доме бывает много.

Газобетонные блоки в Самаре

КОНСУЛЬТАЦИИ И ОФОРМЛЕНИЕ ЗАКАЗОВ:  телефон: 8 903 301 95 50  с 7:00 до 23:00

Фотогалерея объектов ТСК СМАРТ

ЦЕНЫ на газобетонные блоки :

Газобетонные блоки НОВАБЛОК — 3490 руб/м.куб. Газобетон ГРАС — 4200 руб/м.куб. Газобетон ТЕПЛОН — 3690 руб/м.куб. ЗАКАЗАТЬ ГАЗОБЕТОН

АКЦИИ И СКИДКИ:

Оплата на месте

Выгодная доставка!

Кирпич цокольный М150 – 10,90 р!

Дешевле уже не будет!

ПОЛЕЗНАЯ ИНФОРМАЦИЯ:

Скачать книгу «Строим просто!»

Сравнение газобетона с другими стеновыми материалами

ИНСТРУМЕНТ для газобетона

Керамзитобетонные блоки

ВЫ МОЖЕТЕ ПРИОБРЕСТИ НАШИ БЛОКИ:

Центральный офис в г.

Самара — пр. Кирова 322Ак1. Тел. 8 903 301 95 50

Доставка в Самарскую, Оренбургскую области и Казахстан!

Мы поставляем материалы ТОЧНО в срок, ВОЗМОЖНА ОПЛАТА НА МЕСТЕ

Газобетонные блоки размеры и цена за штуку:

• 400мм — 16шт в кубе
• 300мм — 21,3шт в кубе
• 200мм — 32шт в кубе
• 100мм — 64шт в кубе  

Длина блоков — 625мм, высота — 250мм.

 

 

 

Преимущества компании ТСК СМАРТ:

• Газобетонные блоки БЕЗ ОЧЕРЕДИ
• Доставка В ДЕНЬ ЗАКАЗА!
• Подробная консультация — наши менеджеры внимательно выслушают Ваши требования и предложат наиболее оптимальное решение любой проблемы!
• Вам не нужно далеко ехать — мы находимся в географическом центре города!
• При покупке газобетона Вы получаете скидку на кровельные материалы

 

Основные преимущества ГАЗОБЕТОНА (газосиликатный блок, газоблок):

•  Высокая прочность
•  Небольшой вес
•  Отличные характеристики по теплопроводности и паропроницаемости
•  Экологичность
•  Негорючесть
•  Экономичность

ТСК СМАРТ поможет подобрать решение, выгодное именно Вам. Мы работаем с самыми известными заводами, такими как «Теплон», «Коттедж».

Помимо актуальной информации о сроках поставки и стоимости, мы ГАРАНТИРУЕМ НИЗКУЮ ЦЕНУ на газобетонные блоки любого производителя!

И еще.

Став один раз нашим клиентом, Вы получите действительно хорошую скидку на покупку прочих строительных материалов (например, фасадную штукатурку, кровлю, утеплитель и т.д.)

По данным ПАО «КОТТЕДЖ», компания ТСК СМАРТ — дилер #1 в регионе Самара и Самарская область уже более 4-х лет! Доверяйте профессионалам!

С нашей компанией Вы построите свой дом максимально быстро, КАЧЕСТВЕННО и недорого! Звоните! Всегда рады! 8 903 301 95 50.

Свойства и внутреннее отверждение бетона, содержащего переработанный автоклавный легкий бетон в качестве заполнителя

На этой странице

РезюмеВведениеМатериалыРезультатыВыводыКонфликты интересовСсылкиАвторское правоСтатьи по теме

Глобальное потепление является жизненно важной проблемой для всех секторов во всем мире, включая строительную отрасль. Для достижения концепции «зеленых» технологий было предпринято множество попыток разработать продукты с низким углеродным следом. В строительном секторе автоклавный газобетон (AAC) стал более популярным и производится для удовлетворения строительного спроса. Однако ошибки производственного процесса составляют примерно от 3 до 5% производства газобетона. Разработка отходов AAC в качестве легкого заполнителя в бетоне является одним из потенциальных подходов, которые подробно изучались в этой статье. Результаты показали, что прочность на сжатие бетона AAC-LWA снижалась с увеличением объема и крупности. Оптимальной пропорцией смеси был размер заполнителя AAC от 1/2″ до 3/8″ с заменой от 20 до 40% на заполнитель нормальной массы. Также наблюдалось внутреннее отверждение AAC-LWA, которое обеспечивало достаточное количество воды внутри образцов, что приводило к достижению более высокой прочности на сжатие. Основной целью этого исследования является не только утилизация нежелательных промышленных отходов (переработка отходов), но и получение новых знаний об использовании AAC-LWA в качестве внутреннего отвердителя, а также производство легких бетонных изделий с добавленной стоимостью.

1. Введение

Для достижения концепции технологии зеленого строительства было предпринято много попыток разработать продукты или методы с низким уровнем выбросов углерода. Подход к преобразованию отходов из любых промышленных секторов в новое сырье для других отраслей привлек гораздо больше внимания в обществе без отходов. Как правило, самым простым устранением промышленных отходов является их использование в качестве заменителя цемента или бетона, например, добавки к цементу или заполнители для бетона. В Таиланде, несмотря на то, что обычная кирпичная кладка делается из местного глиняного кирпича, с запуском блоков из легкого автоклавного газобетона (AAC) они становятся новым выбором для инженеров и строителей, поэтому становятся все более и более популярными в строительной отрасли. Однако сообщалось, что лом и отходы от общего производства газобетонных блоков составляли примерно от 3 до 5% (58 тонн в месяц), в результате чего огромное количество остатков газобетонных блоков направлялось непосредственно на засыпанную площадку (рис. 1). Использование отходов газобетона в качестве легкого заполнителя в производстве бетона является одним из потенциальных подходов, который не только полезен для утилизации промышленных побочных продуктов и снижения энергопотребления, но также полезен для повышения прочности за счет внутреннего отверждения и уменьшения конечного бетона. вес [1, 2].

Внешнее отверждение – распространенный метод достижения достаточной гидратации портландцемента, что может быть достигнуто путем предотвращения потери влаги на поверхностях, обертывания любыми мокрыми покрытиями или даже погружением образцов бетона в водяную баню. Однако в некоторых случаях эффективность внешнего отверждения может быть ограничена из-за неудовлетворительного проникновения воды для отверждения в образцы из-за физического барьера или геометрии компонентов бетона [3]. Внутреннее отверждение является альтернативным подходом, заключающимся в использовании внутреннего резервуара с водой для отверждения внутри бетонных смесей. Уже доказано, что внутреннее твердение позволяет значительно повысить прочность и снизить автогенную усадку конечных бетонных изделий [4, 5]. В качестве внутреннего твердеющего заполнителя может быть использован любой легкий пористый материал (например, вермикулит, перлит, пемза, шлак, керамзит, керамзит, дробленые отходы газобетона) [6, 7], так как они могут поглощать воду при приготовлении и смешивании и затем постепенно высвобождать запасенную воду внутри смесей в процессе затвердевания [8]. Кроме того, шероховатая поверхность и крупная пористая структура этих легких заполнителей также могут способствовать блокировке в переходных зонах между цементным тестом и заполнителем (соединенные поверхности), что приводит к улучшению механических свойств [9].].

Основной целью данного документа является использование имеющихся местных отходов газобетона в качестве легкого заполнителя в производстве бетона, что может позволить преобразовать промышленные отходы в продукты с добавленной стоимостью. Легкий вес и высокоравномерная пористость являются ключевыми характеристиками газобетона, который может служить материалом для внутреннего отверждения, обеспечивающим достаточные условия отверждения для бетонной конструкции. Были исследованы подходящие размеры и оптимальный процент замены газобетонного заполнителя, а также конечные свойства свежего и затвердевшего бетона во время внутреннего отверждения.

2. Материалы и препараты

Портландцемент представлял собой товарный сорт I типа с удельным весом 3,15. В качестве мелкого заполнителя использовали местный речной песок с удельным весом и модулем крупности 2,39 и 2,90 соответственно. Влажность песка составила 0,80 % с насыпной плотностью 1645 кг/м ³ . Крупный заполнитель представлял собой товарный гравий от местных поставщиков. Удельный вес, влажность и насыпной вес составляли 2,70, 0,50% и 1540 кг/м 9 .0019 3 соответственно. Отходы AAC были собраны в компании PCC Autoclave Concrete Company Limited, Чиангмай, Таиланд. Его удельный вес составлял 1,06 при массе сухой единицы 360  кг/м ³ . Полученный AAC со значением водопоглощения от 28 до 30% был измельчен до более мелкого размера с помощью стандартной щековой дробилки (рис. 2).

Затем градацию крупных заполнителей AAC анализировали с помощью стандартного ситового анализа США. Эффективный крупный размер, использованный в этом исследовании, составлял от 3/8» (90,5 мм) и 3/4 (19,0 мм), которые составляют около 50% от общего количества агрегатов AAC и имеют средний модуль крупности 7,20 (таблица 1). Отмечается, что большинство эффективных значений размера AAC-LWA составляли 3/4″, 1/2″ и 3/8″, а классы размера (как указано с S1 по S4) замены крупных заполнителей были поэтому используется в эксперименте. Маркировка смесей и описания бетонных смесей, включая классы крупности AAC-LWA, показаны в Таблице 2.

Распределение крупного заполнителя, товарного сорта и размеров по сравнению с ASTM C33 с номером крупности 67. На рис. распределение по размерам крупнозернистых заполнителей нормальной массы (NWCA), используемых в смеси NC. Было обнаружено, что распределение размера заполнителя с нормальной массой находится между 1/2″ и 3/8″ и в основном соответствует верхней и нижней границам стандарта размера 67 ASTM C33. Кроме того, в зависимости от размера класса S1–S4, распределения размера замены AAC-LWA на агрегат нормальной массы на 20, 40 и 60% (LWA20, LWA40 и LWA60) также нанесены на верхнюю и нижнюю границы Критерий ASTM C33 номер 67.

По мере того, как определенные размеры классов AAC-LWA (S1–S4) были заменены обычными градациями товарного гравия, графики распределения размеров начали смещаться к верхнему пределу границ ASTM C33 (рис. 4). Видно, что группа всех размеров класса LWA20 тесно выровнена внутри верхней границы (рис. 4(а)). Более того, линии распределения по размерам, по-видимому, сместились вправо за верхний предел, когда количество замены AAC-LWA увеличилось с LWA40 (рис. 4(b)) до LWA60 (рис. 4(c)) во всех классах размеров. Таким образом, присутствие заполнителей AAC-LWA не только влияет на общую градацию крупного заполнителя бетона, но также может влиять на механические свойства конечного результата затвердевания бетона.

3. Детали эксперимента

3.1. Обозначения смесей

Обозначения смесей были выполнены в соответствии со стандартом ACI 211.1 для бетонных смесей. В контролируемую смесь (Normal Concrete, NC) с водоцементным (в/ц) отношением 0,35 добавляли заполнители нормальной массы с наибольшим размером частиц 3/4’’. Требуемая осадка бетона задается от 5 до 10 см. Кроме того, в смесях с отходами газобетона в виде легковесных заполнителей (ААС-LWA) объем нормальных заполнителей замещался насыщенным поверхностно-сухим (SSD) AAC-LWA, а именно 20, 40 и 60%, соответственно. Отмечается, что общий вес замены AAC-LWA рассчитывался из того же объема обычного заполнителя в кубометре бетона. Например, замена 20% AAC-LWA (LWA20), поскольку объемная плотность заполнителей нормальной массы и AAC-LWA составляла 1540 и 360  кг/м ³ , соответственно, 188 кг заполнителей нормальной массы были заменены на 46 кг AAC-LWA. Все бетонные смеси смешивались в смесителе с опрокидывающимся барабаном до достижения подходящих условий. Затем свежий бетон подвергали испытанию на удобоукладываемость и помещали в подготовленные формы. Через 24 часа все образцы бетона были извлечены из формы и выдержаны в специально разработанных режимах твердения, водного и воздушного твердения. Пропорции смеси представлены в таблице 3.

3.2. Аналитические методы

Свойства свежего бетона определялись испытаниями на осадку и текучесть. Испытание на осадку бетона проводили по стандарту ASTM C143. Величина осадки 10 см. был установлен в соответствии с ACI 213R-87, который рекомендуется для строительства перекрытий, колонн и конструкций несущих стен. Текучесть бетона измеряли с помощью таблицы потоков вместе со стандартом ASTM C124. Свойства затвердевшего бетона определялись как стандартными, так и минутными испытаниями на прочность на сжатие. После извлечения из формы (в последующие 24 часа) все образцы отверждались в воде или на воздухе до достижения ими возраста испытаний 1, 3, 7 и 28 сут. Вес и размеры всех образцов измеряли перед дальнейшей обработкой для расчета кажущейся плотности. Стандартное испытание на прочность на сжатие всех цилиндрических образцов (диаметром 15 см и высотой 30 см) было проведено с использованием универсальной испытательной машины (UTM) в соответствии со стандартом ASTM C39.. С помощью оптического микроскопа наблюдали межфазную переходную зону (ITZ) AAC-LWA и цементного теста.

Минимальная прочность на сжатие (кубический образец 3 × 3 × 3 мм) была введена и проведена в этом испытании для определения влияния AAC-LWA на внутреннее отверждение [10]. Для изготовления образцов для испытаний на мельчайшую прочность используются образцы размером 150 × 150 × 150  мм. бетонный куб был замешан и отвержден в проектных условиях. Три места бетонного куба (внешняя зона и внутренние зоны) были вырезаны на 15 × 15 × 150 мм. призмы (рис. 5). Затем каждая призма была разрезана на слои толщиной 3 мм с размерной длиной 3 × 15 × 15 мм, а именно, L1, L2 и L3. Отмечается, что слой L1 находился рядом с AAC-LWA, а слои L2 и L3 были дополнительно выровнены (рис. 6). Эти слои (L1, L2 и L3) были окончательно разрезаны на 3 × 3 × 3 мм. кубов (рис. 7), а затем тестировался с помощью стандартного контрольного кольца, прикрепленного к UTM.

4. Результаты и обсуждение

4.1. Испытание на осадку

Результаты испытания бетона на осадку показаны на рис. 8. Классы размеров AAC-LWA, обозначенные как S1, S2, S3 и S4 (см. Таблицу 2), не имели существенных различий в ходе испытаний. Осадка контролируемого бетона (NC) составляла 5,80 см, в то время как значения осадки бетона AAC-LWA имели тенденцию к увеличению с более высоким процентом замены заполнителя AAC, например, примерно с 7,50 см. (LWA20) примерно до 10,60 см. (LWA60). Фактически, острая форма и шероховатая поверхность AAC-LWA могут уменьшить величину осадки из-за блокировки и внутреннего трения между материалами [11]. Однако в данном случае в величине осадки в основном преобладала водоудерживающая способность, избыток воды на поверхности частиц ААС. Таким образом, было увеличено водоцементное отношение, что привело к увеличению значения осадки бетона. Сингх и Сиддик (2016) сообщили об аналогичном результате, согласно которому материалы с высокой поглощающей способностью (например, зола угольного остатка) могут действовать как резервуар для воды и повышать конечное водоцементное отношение бетонных смесей [12].

4.2. Тест на текучесть

Не было выявлено существенной разницы в текучести между контролируемой смесью (NC) и смесями AAC-LWA. Средний поток бетона AAC-LWA, казалось, немного уменьшился, когда увеличилась замена заполнителя AAC. Среднее значение потока NC составило 53,3%, тогда как средние значения потока смесей LWA20, LWA40 и LWA60 составили 55%, 56% и 53% соответственно (рис. 9). Однако, поскольку значения текучести находились в диапазоне от 50 до 100%, бетонные смеси AAC-LWA были классифицированы как смеси средней консистенции, которые можно было легко укладывать и уплотнять в формы в процессе заливки.

4.3. Кажущаяся плотность бетонных смесей

Как показано на рисунке 10, кажущаяся плотность контролируемой смеси (НК) составляла около 2380 кг/м ³ в возрасте 28 дней. Кроме того, общая кажущаяся плотность бетона LWA20 была немного снижена примерно на 3-4% до примерно 2290-2310 кг/м ³ по сравнению со смесью NC. В смесях LWA40 и LWA60 кажущаяся плотность постоянно снижалась на 8–9 % (от 2 160 до 2 180  кг/м ³ ) и от 13 до 15% (от 2030 до 2070 кг/м ³ ) соответственно. Аналогичные результаты были получены Hossain et al. (2011) и Topçu и Işikdaǧ (2008), которые заменили заполнители нормальной массы пемзой и перлитом в качестве крупных заполнителей бетона [13]. Можно сделать вывод, что общая плотность бетона AAC-LWA значительно уменьшилась из-за замены LWA, так как его плотность составляла всего 360 кг/м ³ . Напротив, прочность на сжатие является следующей проблемой, которую необходимо рассматривать как наиболее важные свойства затвердевшего бетона.

4.4. Стандартное испытание на прочность при сжатии

Стандартное испытание на прочность при сжатии с использованием цилиндрических образцов проводили в возрасте 1, 3, 7 и 28 дней. Было изучено сравнительное измерение прочности между водой и сухим воздухом, включая классы размеров, которые представлены на рисунках 11 (a)–11 (c).

Хорошо видно, что все смеси, отвержденные в воде, достигли большей прочности, чем смеси, отвержденные в сухом воздухе, так как была достигнута большая степень гидратации [14]. Класс размера заполнителя S4-AAC (см. Таблицу 2) получил самую высокую прочность среди классов S1, S2 и S3 благодаря хорошей градации крупных заполнителей в бетонных смесях в соответствии с ASTM C33 № 67. Также была достигнута более плотная структура. а также соответствующее переплетение хорошо отсортированного крупного заполнителя. Сопоставимое улучшение прочности, очевидно, было получено за счет более высокой плотности затвердевшего цементного теста в межфазной переходной зоне (ITZ) при внутреннем отверждении [15]. Примеры нормального сцепления (NWCA) и хорошего сцепления (AAC-LWA) представлены на рисунке 12. Можно видеть, что разрушение NWCA с нормальным сцеплением произошло на цементном тесте, в то время как хорошо связанный AAC-LWA был разрушен. на агрегате AAC. Помимо свойств прочности каждого заполнителя, AAC-LWA явно продемонстрировал потрясающие характеристики сцепления в ITZ. Тем не менее, окончательная прочность газобетона в качестве заполнителя снижалась при увеличении количества AAC-LWA, потому что газобетон имеет чрезвычайно низкую несущую способность по сравнению с заполнителем нормальной массы.

4.5. Испытание на минутную прочность на сжатие

Минутная прочность на сжатие – это метод, используемый для проверки эффекта внутреннего отверждения пористым заполнителем в бетонных смесях. Прочность на сжатие 3×3×3 мм. Кубические образцы смесей LWA20, LWA40 и LWA60 (все с размерами класса S4, отвержденные на воздухе) были испытаны и представлены на рисунке 13. Очевидно, что прочность образцов, отобранных из внешней зоны, оказалась ниже прочности, чем у образцов, взятых из внешней зоны. внутренней зоны. Кроме того, прочность образца L1 (L1; слой, следующий за заполнителем AAC) явно достигла более высокой механической прочности, чем у дальних слоев, L2 и L3 (см. Рисунок 6). В целом, более полнота процесса внутренней гидратации газобетона-LWA может быть достигнута за счет водоудерживающей способности бетонной смеси. В частности, для пористых заполнителей дополнительная вода для внутреннего отверждения была получена не только за счет водопоглощения, но и за счет адсорбции воды, что непосредственно влияет на воду для отверждения бетона на более поздних стадиях [16]. Кроме того, процесс внутреннего отверждения также будет происходить с «капиллярным всасыванием», при котором происходит перенос воды из более крупных пор в более мелкие. В этом исследовании капиллярные поры агрегатов AAC (от 50 до 100 микрон, мкм мкм) были больше, чем у средних пор цементного теста (от 1 до 100 нанометров, нм).

При этом условии некоторое количество воды, запасенной в газобетонных заполнителях, будет, таким образом, передано цементному тесту через ITZ, повышая уровень гидратации цементных вяжущих. На улучшение прочности в более позднем возрасте в основном повлияло большее образование C-S-H и более плотные микроструктуры [9]. Использование AAC-LWA в насыщенном сухом состоянии (SSD) в этом исследовании обеспечило бы более высокую прочность во всех случаях, чем AAC-LWA в исходном/сухом состоянии [15]. Причина в том, что полученный AAC-LWA может активно поглощать воду в системе на начальной стадии смешивания. На ИТЗ появлялись микропоры и неполные микроструктуры, что отрицательно сказывалось на конечных свойствах бетона [15]. Те же самые тенденции и результаты были получены для минутной прочности на сжатие размеров LWA20, LWA40 и LWA60 класса S4, отвержденных в воде. Поскольку с внешней и внутренней стороны подавалось достаточное количество лечебной воды, средняя прочность 3×3 мм. cube, таким образом, был немного выше, чем другие, отвержденные в условиях сухого открытого воздуха (рис. 14).

4.6. Развитие прочности и взаимосвязь между стандартной и минутной прочностью на сжатие

Развитие прочности слоя 1 (L1) при минутном сжатии в течение 7 и 28 дней представлено в таблице 4. При сохранении NC в качестве эталонной смеси, LWA20 достигла наибольшего разница в развитии прочности во всех условиях: 34,00 % (AC L1 Ext. ), 51,10 % (AC L1 Int.), 33,33 % (WC L1 Ext.) и 42,80 % (WC L1 Int.). Между внешней и внутренней зонами LWA20 (26,98 % и 35,32 %) и LWA40 (39,03 % и 54,99 %), как показано в таблице 5. Очевидно, что минимальная прочность на сжатие в условиях отверждения на воздухе (AC) может быть улучшена с помощью режимов внутреннего отверждения, особенно для внутренняя зона. Оптимальные пропорции AAC-LWA, при которых внутреннее отверждение дает наибольшую пользу, находятся в диапазоне от LWA20 до LWA40 смесей.

Напротив, самая высокая минутная прочность на сжатие слоя 1 (L1) также была нанесена на график относительно стандартной цилиндрической прочности на сжатие с размером класса S4 в возрасте 7 и 28 дней. На Рисунке 15 представлено соотношение этой минутной и стандартной прочности на сжатие образцов, отвержденных в условиях отверждения в сухом воздухе (АС), как в их внешней зоне (Рисунок 15(а)) так и во внутренней зоне (Рисунок 15(б)). Как упоминалось ранее в разделе 4.4, средняя стандартная прочность на сжатие бетона AAC-LWA снизилась, когда количество замены AAC-LWA увеличилось с 35,1 МПа (7 d) и 41,2 МПа (28 d) в смесях LWA20 до примерно 26,2 МПа (7 d). г) и 28,1 МПа (28 d) в смесях LWA60. Однако ясно видно, что смеси LWA20 и LWA40, кажется, достигают более высокой прочности, чем у бетона с нормальным заполнителем (NC).

Минутная прочность на сжатие (как показано в разделе 4.5) внутренней зоны явно выше, чем внешней из-за внутреннего отверждения AAC-LWA с самым высоким значением смеси LWA20. Исследование показало, что замена AAC-LWA от 20% до 40% (LWA20 и LWA40) может быть оптимальной пропорцией для бетона AAC-LWA.

Этим можно объяснить, что эти пропорции в основном обеспечивают превосходную прочность заполнителя нормальной массы, в то время как подходящее количество замены заполнителя AAC обеспечивает дополнительное количество воды для внутреннего отверждения цементного теста. Увеличение образования C-S-H не только упрочняет бетонную матрицу, но и обеспечивает хорошее сцепление между газобетонным заполнителем и цементным тестом на их ВТЗ. Аналогичная тенденция увеличения прочности была обнаружена в образцах, отвержденных в условиях отверждения в воде (WC), как показано на рисунке 16. Кроме того, как упоминалось ранее, общая прочность на сжатие как мелких, так и стандартных образцов была значительно выше, чем у образцов, отвержденных в сухом воздухе. так как было получено достаточное количество воды для лечебных целей. Несмотря на небольшую разницу в прочности на сжатие между водяным и воздушным отверждением, запас воды в переработанном газобетонном заполнителе, по-видимому, не является необходимым для обеспечения влаги для дальнейшего процесса гидратации цемента, эффективность наружного отверждения может быть ограничена из-за неудовлетворительного проникновения твердеющей воды в образцы, и внутреннее отверждение затем расширит положительный режим отверждения изнутри бетонной конструкции в реальных приложениях (например, огромная конструкция или бетонный компонент).

5. Выводы

По результатам исследования выводы можно резюмировать следующим образом.

На значения оползня повлияло содержание воды. Величина осадки имеет тенденцию к увеличению с увеличением замены AAC-LWA по мере получения дополнительной воды на поверхности заполнителя. Однако значения текучести всех смесей были аналогичны бетону с нормальным заполнителем (NC) и относились к категории средней консистенции с текучестью от 50 до 60%.

Кажущаяся плотность уменьшилась, когда количество замены AAC-LWA увеличилось с 2380 кг/м ³ (NC) примерно до 2050 кг/м ³ (LWA60). Хотя минимальная плотность в этом испытании (2030 кг/м ³ в смеси LWA60) не соответствовала критериям легкого бетона, рекомендованным ACI 213R-87 при 1850 кг/м ³ , более низкое значение плотности в качестве альтернативы может быть достигается за счет увеличения доли AAC-LWA или даже за счет использования легких мелких заполнителей (например, легкого песка или зольного остатка).

Стандартная прочность на сжатие цилиндрических образцов была снижена при более высоком соотношении AAC-LWA как при отверждении в сухом воздухе, так и при отверждении в воде, даже несмотря на то, что при отверждении в воде была достигнута несколько более высокая прочность на сжатие. Смешанный размер AAC-LWA (размер класса S4) обеспечивал удовлетворительную градацию и превосходную прочность, чем одиночные заполнители (S1, S2 и S3).

Наивысшая прочность при небольшом испытании на сжатие была достигнута при 3 × 3 × 3 мм. куб, расположенный в слое 1 (L1), за которым следуют слой 2 (L2) и слой 3 (L3) соответственно. Можно сделать вывод, что внутреннее отверждение AAC-LWA, очевидно, улучшает прочность бетона, обеспечивая дополнительный внутренний водный ресурс для более возможного образования C-S-H. В сочетании с незначительной и стандартной прочностью на сжатие оптимальные пропорции замены AAC-LWA находились в диапазоне от LWA20 до LWA40. Эти пропорции смеси в основном обеспечивали превосходную прочность по сравнению с заполнителем нормальной массы, в то время как подходящее количество замены заполнителя AAC обеспечивало дополнительное количество воды для внутреннего отверждения цементного теста.

Разработка AAC в качестве замены крупного заполнителя в бетоне связана не только с утилизацией нежелательных промышленных отходов (переработка отходов), но и с накоплением новых знаний об использовании LWA в качестве внутреннего отвердителя, а также с производством ценных материалов. добавлены изделия из легкого бетона.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Ссылки

1. И.-Ж. Чиоу, К.-С. Ван, К.-Х. Чен и Ю.-Т. Лин, «Легкий заполнитель из осадка сточных вод и сжигаемой золы», Управление отходами , том. 26, нет. 12, стр. 1453–1461, 2006.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

2. С. Чжао, К. Ли, М. Чжао и С. Чжан, «Экспериментальное исследование автогенной усадки и усадки при высыхании бетона, армированного стальным волокном, с легким заполнителем», Достижения в области материаловедения и инженерии , об. 2016 г., идентификатор статьи 2589383, 9 страниц, 2016 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Академия Google

3. П. Лура, М. Выжиковски, К. Танг и Э. Леманн, «Внутреннее отверждение с легким заполнителем, полученным из отходов, полученных из биомассы», Cement and Concrete Research , vol. 59, стр. 24–33, 2014 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

4. Б. Акчай и М. А. Тасдемир, «Оптимизация использования легких заполнителей для уменьшения автогенной деформации бетона», Строительство и строительные материалы, , том. 23, нет. 1, стр. 353–363, 2009 г..

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

5. Комитет ACI 213, Guild for Structural Lightweight Increte Concrete , Американский институт бетона, Детройт, Мичиган, штат Мичиган, США, 1999.

6. Легкий бетон, содержащий смешанный цемент и заполнитель на основе пемзы: механические и прочностные характеристики», Construction and Building Materials , vol. 25, нет. 3, стр. 1186–119.5, 2011.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

7. Д. Сари и А. Г. Пасамехметоглу, «Влияние градации и добавок на бетон с легким заполнителем из пемзы», Cement and Concrete Research , vol. 35, нет. 5, стр. 936–942, 2005.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

8. С. Вебер и Х. В. Рейнхардт, «Новое поколение высокоэффективного бетона: бетон с самоотверждением», Передовые материалы на основе цемента , vol. 6, нет. 2, стр. 59–68, 1997.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

9. Т. Ю. Ло, Х. З. Цуй и З. Г. Ли, «Влияние предварительного смачивания заполнителя и летучей золы на механические свойства легкого бетона», Управление отходами , том. 24, нет. 4, стр. 333–338, 2004 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

10. W. Yodsudjai, Оценка прочности и диффузии ионов хлорида в мельчайших участках бетона с использованием недавно разработанных методов [Ph.D. диссертация] , Токийский технологический институт, Япония, 2003 г.

11. W. C. Tang, P. C. Ryan, H. Z. Cui, and W. Liao, «Свойства самоуплотняющегося бетона с переработанным крупным заполнителем», Достижения в области материаловедения и инженерии , том. 2016 г., идентификатор статьи 2761294, 2016 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

12. М. Сингх и Р. Сиддик, «Влияние золы угольного остатка как частичной замены песка на удобоукладываемость и прочностные свойства бетона», Журнал чистого производства , том. 112, стр. 620–630, 2016.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

13. И. Б. Топчу и Б. Ишикда, «Влияние расширенного перлитного заполнителя на свойства легкого бетона», Journal of Materials Processing Technology , vol. 204, нет. 1–3, стр. 34–38, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

14. P. Wattanachai, N. Otsuki, T. Saito и R. Wongjeeraphat, «Влияние условий отверждения на свойства строительного раствора из летучей золы mae moh на поверхности и внутри», в Proceedings of the Proceeding of the 6th Regional Symposium on Infrastructure Development , Бангкок, Таиланд, январь 2009 г. Использование пористых керамических заполнителей для внутреннего отверждения высокопрочного бетона», Cement and Concrete Research , vol. 39, нет. 5, стр. 373–381, 2009 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

15. Р. Касемчайсири и С. Тангтермсирикул, «Метод определения водоудерживающей способности пористого мелкого заполнителя для проектирования и контроля качества свежего бетона», Строительство и строительные материалы , том. 21, нет. 6, стр. 1322–1334, 2007.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

Copyright

Copyright © Тивара Суван и Питиват Ваттаначай, 2017. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Формы-кубы для пенобетона – специалисты по пенобетону

Формы-кубы для пенобетона

Пенобетон не следует испытывать с использованием традиционных стальных форм-кубов. отверждению на воздухе в течение заданного периода испытаний.

Изоляционные свойства полистирола позволяют образцам отверждаться и гидратироваться аналогично изоляционному пенобетонному материалу, из которого взят образец, и, следовательно, дает гораздо более близкий репрезентативный результат прочности.

Полистирол обеспечивает изоляцию и защиту от вибрации для кубов из свежего пенобетона, позволяя защитить ячеистую структуру в течение критического начального периода схватывания.

Полистирол, несмотря на то, что он относительно слаб и не соответствует стандартам BS:EN для изготовления традиционных бетонных кубов, обеспечивает идеальную оболочку для пенобетона. Традиционный бетон необходимо утрамбовать в кубе, после высыхания его необходимо зачистить и вылечить в воде, все это не требуется для пенобетона и вызовет неблагоприятные последствия.

Полистироловые формы также можно использовать для отбора проб цементного раствора, растворов, стяжек, проб грунта и многих других материалов.

Большое количество 100-мм и 150-мм кубических форм хранится на складе, их можно приобрести с доставкой на следующий день.

Чтобы узнать актуальные цены, позвоните в офис по телефону 01322 429 900 или по электронной почте [email protected]

10-литровые сосуды с калиброванной плотностью используются для отбора проб плотности материала, затем этот сосуд используется для производства набора 3 кубические формы на месте для последующего измельчения Полистироловые кубические формы производства Propump Engineering используются для испытаний и на месте. они также продаются по всему миру для различных целей тестирования

Использование форм-кубов на месте

Одноразовые формы-кубики после заполнения обычно оставляют на месте для отверждения перед перемещением.

Полистирол представляет собой прекрасную основу для записи информации об идентификации куба, месте заливки и дате заливки, а также гарантирует, что вся информация может быть четко записана и передана испытательной лабораторией, проводящей процессы испытаний на прочность.

После того, как первоначальная установка выполнена и кубы пригодны для транспортировки, как правило, они забираются третьей стороной, проверенной и утвержденной лабораторией для испытаний бетона. Затем они хранятся до необходимого возраста для тестирования. Затем образцы вынимают из полистироловых форм и испытывают в обычном режиме.

Propump ежедневно использует 150-миллиметровые кубические формы в рамках собственного процесса контроля и обеспечения качества, производя наборы из трех кубов для каждого испытания, проводимого в качестве репрезентативного образца укладываемого материала.