Усиленная стяжка эксцентриковая: Усиленная эксцентриковая стяжка Spiral Lock

Стяжка эксцентриковая д/полок,усиленная,темно-корич.7062/732/AZ20/16

Мебель. Готовые решения

Серия «Simple» (OZON)

Кровати

Кухонные короба

Стандартные кухонные короба с фасадами

Шкафы

GTV

Петли

Выдвижные встраиваемые розетки, удлинители, зарядки

Подъемники мебельные, лифты

Системы выдвижения

BOYARD

Крючки

Направляющие и метабоксы

Опоры

Полкодержатели

Петли

Ручки-С

Ручки-R

Ручки-Т

Ручки-S

Ручки-керамика

Замки

Стяжки

Конфирмат

Джокерная система

Лифты

Кронштейны

Корзины и сушки

Рекламная продукция BOYARD

Подъемные механизмы

Навесные системы B-Planum

Системы выдвижения СТАРТ

KESSEBOHMER RUS

HETTICH

Петли

Системы выдвижных ящиков

Направляющие для деревянных ящиков

Системы для раздвижных и складных дверей

Соединительная фурнитура

Выдвижные мусорные системы

REJS RUS

GRASS

DYNAMOOV

Система выдвижных ящиков DWD-XP

Система выдвижных ящиков Nova Pro

Петли Tiomos

Петли Nexis

HAFELE

Механизмы для столов Х

Петли Х

Подъемные механизмы,лифты Х

Посудосушитель, корзины Х

Ручки Хефеле

Светильники Х

Системы выдвижных ящиков Х

Стяжки,метизы Х

ЦентроКомплект

Вкладыши, лотки, ведра ЦК

Зеркалодержатели, полкодержатели ЦК

Механизмы для столов ЦК

Опоры, алюм. профиль ЦК

Петли, отталкиватели, подъемные механизмы ЦК

Подвески, шины, рейлинг ЦК

Посудосушители, корзины, наполнения д/шкафов ЦК

Ручки, крючки ЦК

Светильники ЦК

Системы выдвижных ящиков ЦК

Стяжки, метизы ЦК

Цоколь, плинтус ЦК

ЛДСП

White Corpus

White Front

Color Basic

Color Front

Color Special

Wood Basic

Wood Front

Contempo 1

Contempo 2

TRENDS 20/21

ДВП

ЛДСП Кроношпан Егорьевск

МДФ, ЛХДФ

ОСП

ЮГРА

Столешницы

Панда панели

Панели

СКИФ Столешницы +

СЛОТЕКС Столешницы +

STARON искусственный камень

Мойки

Мойки и смесители ULGRAN Quartz

Мойки и смесители Dr. GANS

Мойки и смесители FLORENTINA

Мойки

Смесители Frap

Мойки камень Ulgran

Смесители Ulgran

Мойки OULIN

Смесители OULIN

Мойки и смесители Dr. Gans, Dr. Gans Smart, Florentina

Аксессуары Магамакс

Д-50 Барн. стойки «хром»

Д-50 Барн.стойки «бронза»

Д-50 Барн.стойки «медь, латунь, никель мат.»

Рейлинг система «хром»

Рейлинг.система «бронза»

Рейлинг.система «медь, латунь, никель мат.»

Крючки

Ручки фарфор, ретро

Наполнения для шкафов

Техника HANSA

Техника making Oasis everywhere

Матрасы Аскона

Защитные чехлы, подушки, одеяло

Ортопедические решетки

Матрас BALANCE

Матрас FITNESS

Шведская продукция (IKEA)

Механизмы, основание для кроватей

СОНАТА — ортопедические основания, механизмы, латы

Мебельная фурнитура

Ножки, опоры, подпятники

Ноги д/стола

Ножки, опоры п/м, металл

Опоры колесные, ролики

Подпятники

Стекло-, зеркало-, полкодержатели

Держатели д/стекла, зеркал

Держатели, консоли, кроншт. д/полок

Крепежные элементы, стяжки

Стяжки

Уголки металл., п/м

Подвески, шины

Шканты, шайбы, фиксаторы

Крепеж

Петли, кронштейны

Петли карт., рояльн., специальные

Кронштейны подъемн., лифты

Петли стекл. дверей (без сверления)

Замки, задвижки, магниты

Замки д/ДСП, стекла

Задвижки, шпингалеты

Магнитные защелки, остановы

Демпферы, смягчители

Система Джокер (Д-25)

Декор, материалы д/отделки

Воск, штрих, маркер

Заглушка клеевая

Заглушка д/конфирмата, д/эксцентрика

Заглушка д/комп. стола, решетки вент.

Молдинг, элементы

Кромление, профиль, планка

Пецефал, планка д/ДВП

Плинтус, аксессуары

Цоколь, аксессуары

Кант врезной Т

Кант накладной U

Кромочная лента (меламин с/к)

Кромка ПВХ

Кромка ABC MKT

Кромка 3D, глянец, Classic Dollken

Кромка REHAU

Кромка ПВХ АстроDecor

Профиль д/стол. СКИФ

Профиль д/стол. СОЮЗ

Планки д/пристен. СКИФ

Планки д/пристен. СОЮЗ

Электроосветительные товары

Светильник мебельный

Светодиоды

Электротовары

Наполнение для шкафов-купе, гардеробных

Вешала выдвижные

Сетчатые изделия

Наполнение д/офисн. мебели

Гардеробные

Сушки

Материалы д/изготовления фасадов

Планка ПВХ, уплотнит., шпонка

Фасадный профиль

Системы купе

СРД, п/м напр. и ролики

Фурнитура для купе

Аристо

Инструмент, сверла, диски, фрезы

Пильные диски

Сверла,фрезы

Сверло Акция

Клей

REHAU: профиль-ручки, цоколь

Цоколь Rehau

SCHÜCO

Распродажа

ротанг, бамбук, нат. обои

21. Фасады

Производство цех

EC35 Эксцентрик MAXI35, H=16.5 мм, для плит от 22 мм, цинк

Артикул: PRM0046         0 отзывов

Характеристики

Описание

Отзывы о товаре

Документация (PDF)

Доставка

Акция «Горячая неделя ТБМ» Самые выгодные предложения на популярные артикулы. Внимание! Цвет и конфигурация товара на изображениях могут незначительно отличаться от оригинала

Характеристики: Торговая марка PERMO Назначение Эксцентриковые стяжки Диаметр 35 мм Цвет Оцинкованный Вес 0. 036 кг

Узнать оптовую цену Срок поставки уточните у менеджера

Характеристики

Торговая марка:	PERMO
Назначение:	Эксцентриковые стяжки
Диаметр:	35 мм
Цвет:	Оцинкованный
Вес:	0.036 кг

Описание

Усиленная эксцентриковая стяжка предназначена для соединения массивных конструкций, отлично подходит для соединения каркаса кровати, мягкой мебели, столешниц. 

Используется для плит толщиной от 22 мм.

Достоинства: 

• Сборно-разборная конструкция
• Большой ход стягивания
• Скрытность крепления 

Использование эксцентриковой стяжки требует исключительно точного взаимного расположения отверстий под эксцентрик и дюбель, иначе можно сломать эксцентрик или детали изделия.

Рекомендуемые дюбели к эксцентриковой стяжке MAXI:
PRM0059 — TE71 Дюбель для эксцентрика MAXI, D9x55 мм под муфту М6, сталь, цинк. покрытие.

Показать все

Свернуть

Средний рейтинг товара  0 (0 отзывов)

Отзывы

Написать отзыв

Пожалуйста, представьтесь*

Ваш email (не будет опубликован)*

Введите код с картинки*

* — обязательное для заполнения поле

Отзывы о товаре (0)

Документация (PDF)

Доставка

Наш транспорт

Мы перевозим товар любых габаритов (в т. ч. длинномер) в любую точку России и стран СНГ. Наш транспорт оборудован всеми необходимыми средствами разгрузки (гидроборт, гидравлическая тележка), которые помогут Вам быстро и безопасно принять товар в любых условиях!

Наши водители

Наши водители всегда доброжелательны и готовы оказать необходимое содействие при разгрузке и приемке товара, а также обеспечат Вас всеми необходимыми товарно-сопроводительными документами.

Наши менеджеры

Наши сотрудники учтут все Ваши пожелания по срокам и условиям доставки. Окажут консультативную помощь по любым вопросам, связанным с доставкой и обеспечат полный контроль поставки товара.

Ваши заказы

Все ваши заказы будут доставлены в целости, сохранности и своевременно.

Более подробно с правилами и условиями доставки можно ознакомиться в Положении по доставке по Вашему региону. Их соблюдение поможет сделать процесс покупки еще более удобным, быстрым и выгодным.

С этим товаром также покупают

Москва

141006, Московская область, г.Мытищи, Волковское шоссе, вл15с1

Контакты

+7 (495) 995-39-32

• Стать Клиентом ТБМ

Где купить окна

• Отзывы о работе
• Обратная связь
• Правила по рекламациям
• Правила возврата товара

Все сайты компании Сайт компании ТБМ Представительский сайт компании ТБМ www.tbm.ru Сайт ТБМ Online Каталог для оптовых покупателей www. tbm.ru/tbm-online/ Сайт ТБМ Маркет Каталог для розничных покупателей www.tbmmarket.ru Сайт компании ДОК ТБМ Производство деревянных конструкций по современным технологиям www.doktbm.ru

© Компания «ТБМ»

Разработка сайта —Redsoft

РАСЧЕТ ДОПУСКАЕМЫХ НАПРЯЖЕНИЙ БЕТОННЫХ КИРПИЧНЫХ КОЛОНН

ТЭК 17-03А

ВВЕДЕНИЕ

Кирпичные элементы обычно воспринимают как осевые, так и боковые нагрузки. Для конструктивных элементов, которые сопротивляются главным образом боковым силам, осевая нагрузка может увеличить сопротивление элемента изгибу. В этом случае осевой нагрузкой часто пренебрегают как консервативным предположением, которое упрощает анализ. Однако для элементов, несущих значительные осевые нагрузки, таких как колонны, дополнительный момент из-за боковых нагрузок или внецентренных осевых нагрузок обычно снижает осевую нагрузку элемента. В этом случае при проектировании необходимо учитывать взаимодействие между осевой нагрузкой и моментом.

По определению колонна представляет собой изолированный вертикальный элемент, горизонтальный размер которого, измеренный под прямым углом к ​​его толщине, не превышает его толщину в три раза, а высота более чем в четыре раза превышает его толщину (ссылка 1). Колонны функционируют в основном как сжимаемые элементы, поддерживая балки, балки, фермы или аналогичные элементы.

ТРЕБОВАНИЯ К КОЛОННАМ

Поскольку разрушение колонны может привести к обрушению других элементов конструкции, к колоннам предъявляется ряд специальных требований в дополнение к требованиям к конструкции стен из железобетонной кладки.

Гибкость

Несущая способность колонн может быть снижена либо из-за коробления, либо из-за дополнительного изгибающего момента, вызванного прогибом (эффекты P – D ). В Требованиях Строительных норм и правил к каменным конструкциям (ссылка 1, далее именуемые Кодексом) эффекты гибкости учитываются при расчете допустимого напряжения сжатия для армированной кладки. Для колонн код также ограничивает фактическое отношение высоты к толщине до 25 и требует минимального номинального размера стороны 8 дюймов (203 мм).

Эффективная высота колонны обычно принимается за высоту в свету между опорами. Если проектировщик может продемонстрировать, что на опорах имеется надежное ограничение как смещения, так и вращения, эффективная высота может быть уменьшена в соответствии с обычными принципами проектирования.

Эксцентриситет также влияет на несущую способность каменных колонн. Эксцентриситет может быть вызван внецентренными осевыми нагрузками, боковыми нагрузками или колонной, расположенной не по отвесу. Как минимум Код требует, чтобы в конструкции учитывался эксцентриситет в 0,1 раза по каждому боковому размеру, при этом каждая ось рассматривалась независимо. Этот минимальный эксцентриситет предназначен для учета строительных допусков. Если фактический эксцентриситет превышает этот минимум, в расчете следует использовать фактический эксцентриситет.

Армирование

Нормы (ссылка 1) требуют минимального количества арматуры вертикальной колонны, а также боковых связей для ограничения вертикальной стали. Основные требования проиллюстрированы на рис. 1. Кроме того, в таблице 1 перечислены допустимые значения армирования для колонн различных размеров на основе Код требует минимальной и максимальной площади вертикальной стали. Требование наличия как минимум четырех вертикальных стержней позволяет боковым связям обеспечить ограниченное ядро ​​​​каменной кладки.

Боковые связи охватывают и поддерживают вертикальную арматуру. Требования к размеру и расстоянию гарантируют, что связи предотвратят коробление арматуры, действующей на сжатие, а также обеспечат сопротивление сдвигу колонн, подвергающихся боковым нагрузкам. Расстояние между вертикальными боковыми связями уменьшается вдвое над верхом фундамента или плиты на любом этаже, а также ниже самой нижней горизонтальной арматуры в балке, ферме, плите или откидной панели выше. Там, где балки или кронштейны входят в колонну с четырех направлений, боковые связи должны располагаться в пределах 3 дюймов (76 мм) ниже самой нижней арматуры в самой плоской балке или кронштейне.

Код позволяет размещать боковые связи либо в растворе, либо в цементном растворе, хотя размещение в цементном растворе более эффективно предотвращает коробление и приводит к более пластичному поведению. По этой причине код , код , требует заделки стяжек в раствор в категориях сейсмостойкости D и E.

При использовании более четырех вертикальных стержней применяются дополнительные требования. В этом случае, в дополнение к требованию, чтобы угловые стержни опирались сбоку на угол боковой связи, также должны поддерживаться чередующиеся стержни. Кроме того, стержни, не поддерживаемые боковым анкерным уголком, должны располагаться на расстоянии 6 дюймов (152 мм) или ближе с каждой стороны вдоль боковой анкерной связи от поперечно поддерживаемого стержня. Там, где продольные стержни расположены по кругу, разрешены круглые связи, при условии, что они имеют минимальную длину внахлестку 48 диаметров связи.

Рисунок 1—Требования к армированию колонн и боковым связям

Таблица 1—Допустимое армирование колонн

Дополнительные требования к категориям сейсмостойкости (SPC) C, D и E

Колонны в зданиях, требующих более высокого уровня сейсмической защиты при условии соблюдения дополнительных требований к конструкции, чтобы помочь предотвратить разрушение конструкции во время землетрясения. Чтобы обеспечить надлежащее крепление между колоннами и горизонтальными конструктивными элементами, код требует, чтобы соединители передавали усилия в SPC C, D и E. Если для этой цели используются анкерные болты, они должны быть заключены в вертикальную арматуру и боковые связи. Кроме того, по крайней мере две боковые связи № 4 (M 13) должны быть предусмотрены в пределах 5 дюймов (127 мм) верхней части колонны.

Для арматуры колонн, подверженной сейсмическим воздействиям, важна соответствующая боковая жесткость. По этой причине в SPC D и E боковые анкеры с минимальным диаметром ⅜ дюйма (9,5 мм) должны быть заделаны в цементный раствор и расположены на расстоянии не более 8 дюймов (203 мм) по вертикали от центра.

Эти требования проиллюстрированы на рисунке 2.

Рисунок 2—Дополнительные требования к армированию колонн в зданиях, отнесенных к SPC C, D и E

Расчет допустимых напряжений бетонных каменных колонн должен соответствовать разделу 2.3 Кодекса , который регламентирует конструкцию армированной кладки. Допустимые силы и напряжения следующие:

F _s = 24 000 фунтов на кв. дюйм (165,5 МПа) для стали класса 60
P _a = (0,25 F ‘ _M A _N + 0,65 A _ST F _S ) [1 — ( H /140 R ). ≤99
= (0,25f’em> F ‘ _M A _N + 0,65 A _ST F _S ) (70 R/H ) ², H/R 2020202020202020202020202020202020202020202 >99
F _{b/ a} = ⅓ f’ _м

Допустимая сжимающая сила, P _a , включает вклад вертикальной арматуры в срок 0. 65A _st F _s . Этот шаг предполагает надлежащее закрепление вертикальной стали с помощью боковых связей, как описано выше.

Каменные колонны могут быть соединены с горизонтальными элементами конструкции и могут опираться на эти соединения для боковой поддержки. Усилия в соединении могут передаваться кладкой/строительным раствором, механическим креплением, трением, подшипником или их комбинацией. Колонны должны быть спроектированы таким образом, чтобы выдерживать все нагрузки, моменты и сдвиги, действующие на пересечениях с горизонтальными элементами, при силе не менее 1000 фунтов (4,4 кН).

Расчетный подход зависит от величины осевой нагрузки по отношению к изгибающему моменту. Секция будет находиться либо в чистом сжатии, с допустимой осевой нагрузкой, регулируемой P _a ; подвергаться комбинированной осевой нагрузке и изгибу, при этом допустимый момент и допустимая осевая сила определяются допустимым изгибным сжимающим напряжением в кирпичной кладке, F _b ; или подвергаться комбинированной осевой нагрузке и изгибу, но регулируется допустимым растягивающим напряжением в арматуре, Ф _с .

Сжатие секции

Эксцентриситет, расположенный в пределах керна (центральная треть) колонны, вызывает сжатие всей секции. В этом случае пропускная способность определяется уравнениями для P _и , перечисленными a выше, и Таблицу 2 можно использовать для расчета колонн высотой до 20 футов (6,1 м). В таблице предполагается, что элемент находится в чистом сжатии при минимальном расчетном эксцентриситете 0,1 t для каждой оси, как того требует Код . Дизайнер несет ответственность за подтверждение этого.

Значения в таблице 2 не зависят от площади вертикальной стали, поскольку во всех случаях, кроме тех, которые указаны в сносках к таблице, допустимое сжимающее напряжение в кирпичной кладке определяет конструкцию колонны.

Таблица 2—Допустимая сила сжатия колонны для концентрически нагруженных бетонных колонн высотой до 20 футов (6,1 м)

Пример конструкции — только сжатие

Расчет колонны высотой 20 футов (6,1 м) для несущей усилие 45 000 фунтов (200 кН), исходя из f’ _м = 1500 фунтов на кв. дюйм (10 МПа) и сталь класса 60.

Сначала проверьте минимальный эксцентриситет:
0,1 t = 0,1(8 дюймов) = 0,8 дюйма (20 мм)
Как минимум (для колонны 8 x 8 дюймов (203 x 203 мм)) Керн ограничен t /6 = 8 дюймов/6 = 1,3 дюйма (33 мм).
Поскольку расчетный эксцентриситет находится в пределах керна, можно использовать результаты чистого сжатия и Таблицу 2.

Из таблицы 2 видно, что колонка 8 x 24 дюйма (203 x 610 мм) имеет достаточную емкость, но ограничена 15,9футов. Эффект гибкости колонны 10 x 16 дюймов (254 x 406 мм) с четырьмя № 4 (M 13) снижает грузоподъемность до 42 тысяч фунтов (186 кН) — недостаточно. С четырьмя № 5 (M 16) он может выдерживать 46 тысяч фунтов (205 кН) > 45 тысяч фунтов (200 кН). Согласно Таблице 1, четыре стержня № 5 (M 16) соответствуют требованиям площади армирования. Используйте четыре № 5 (M 16).

Комбинированное осевое сжатие и изгиб

При больших эксцентриситетах секция подвергается изгибу, что приводит как к чистому сжатию, так и к растяжению. Следовательно, необходимо учитывать взаимодействие вертикальной нагрузки и изгибающего момента, как правило, с использованием диаграмм взаимодействия или итерационных компьютерных решений. Дальнейшее описание методологии проектирования, а также схемы взаимодействия колонн содержатся в «Руководстве проектировщика каменной кладки» (ссылка 2).

ОБОЗНАЧЕНИЯ:

A _n       = чистая площадь поперечного сечения кирпичной кладки, дюйм² (мм²) .² (мм²)
e         = эксцентриситет осевой нагрузки, дюймы (мм)
F _b       = допустимое сжимающее напряжение только из-за изгиба, psi (МПа)
4 9019 F _{допустимое сжимающее напряжение в кирпичной кладке от комбинированной изгибающей и осевой нагрузки
F s       = допустимое растягивающее напряжение в арматуре, фунт/кв. Осевая нагрузка, фунт (n)
R = радиус кругосвещения, дюйм (мм)
T = толщина секции, в. (мм)
D = отклонение}

СПИСАМЫ

1. . для каменных конструкций, ACI 530-99/АССЕ 5-99/ТМС 402-99. Отчет Объединенного комитета по стандартам каменной кладки, 1999 г.
2. Руководство дизайнера каменной кладки. Мэттис, Джон Х., изд. Общество масонства и Американский институт бетона, 1999 г.
.

Требования к связям для предварительно напряженных бетонных колонн

Заголовок: Требования к связям для предварительно напряженных бетонных колонн
Дата: июль-август, 1987
Том: 32
Проблема: 4
9076 9076: 90769 9076: 90766 9076:
.0256 46-79
Автор(ы): Грант Т. Халворсен, Крейг А. Каринчи
https://doi.org/10.15554/pcij.07011987.46.79

Нажмите здесь, чтобы получить доступ к полной статье журнала

Abstract

Это исследование было начато для оценки эффективности боковых связей в предварительно напряженных железобетонных колоннах. Тридцать шесть колонн размером 8 x 8 дюймов (200 x 200 мм) были изготовлены и испытаны с рядом параметров продольной и поперечной арматуры, длины колонны и эксцентриситета нагрузки. Для этих колонн боковые связи, предусмотренные в соответствии с минимальными требованиями ACI 318-83, не повлияли на разрушающую нагрузку или общую силу разрушения. На некоторые детали отказа члена влияет наличие минимальных связей. Результаты этой серии испытаний также подтверждают применимость модифицированных методов увеличения момента для прогнозирования несущей способности колонны, когда грузоподъемность составляет не менее 20 процентов от осевой грузоподъемности без эксцентриситета, Po.

Ссылки

1. Салмонс, Дж. Р., «Исследования потребностей промышленности сборного железобетона», ЖУРНАЛ PCI, т. 26, № 6, ноябрь-декабрь 1982 г., стр. 22-30.

2. Нильсон, А. Х., Проектирование предварительно напряженного бетона, John Wiley & Sons, Inc., Нью-Йорк, Нью-Йорк, 1978, 526 стр.

Бетонный институт, Детройт, Мичиган. ACI 318-56, 1956, 73 стр. ACI 318-63, 1963, 144 стр. ACI 318-71, 1971, 78 стр. ACI 318-77, 1977, 103 стр. ACI 318-83, 1983, 111 стр.

ЖУРНАЛ PCI Т. 21, № 6, ноябрь-декабрь
1976, стр. 16-45.

5. Зия, П. и Эндрю, Дж. Р., «Предельная прочность прямоугольного предварительно напряженного бетона при концентрических и внецентренных нагрузках», Государственный университет Северной Каролины, Роли, сентябрь 1967 г.

6. Каринчи, К. А., и Халворсен, Г. Т. , «Требования к стяжкам для колонн из предварительно напряженного бетона», Заключительный отчет исследования стипендии PCI, Департамент гражданского строительства, Университет Западной Вирджинии, Моргантаун, 19 июля.86.

7. Джерниган, А. М., «Некоторые исследования поведения предварительно напряженных железобетонных колонн», диссертация магистра, факультет гражданского строительства, Университет Флориды, Гейнсвилл, июнь 1956 г.

8. Зия, П., и Мореадит , FL, «Предельная грузоподъемность предварительно напряженных железобетонных колонн», журнал ACI, Proceedings, V. 63, № 7, июль 1966 г., стр. 767-787.

9. Зиа, П. и Гильермо, Э. К., «Комбинированный изгиб и осевая нагрузка в предварительно напряженных бетонных колоннах», ЖУРНАЛ PCI, т. 12, № 3, 19 июня.67, стр. 52-59.

10. Зия, П., Эндрю, Дж. Р., и Чавла, М. С., «Предварительно напряженные бетонные колонны при концентрических и внецентренных нагрузках», Государственный университет Северной Каролины, Роли, июль 1969 г.

11. Арони, С., «The Прочность тонких предварительно напряженных бетонных колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 13, № 2, апрель 1968 г., стр. 19–33.

12. Чаудвани, Р., и Натан, Н.Д., «Сборные предварительно напряженные секции под действием осевой нагрузки и изгиба», ЖУРНАЛ PCI, т. 16, № 3, май-июнь 1971 г., стр. 10-19.

13. Натан, Н. Д., «Гибкость предварительно напряженных железобетонных балок-колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 17, № 6, ноябрь-декабрь 1972 г., стр. 45-57.

14. Натан Н. Д., «Применимость расчета гибкости ACIS к предварительно напряженным бетонным сечениям», ЖУРНАЛ PCI, т. 20, № 3, май-июнь 1975 г., стр. 68-85.

15. Лин, Т.Ю., Итайя, Р., «Предварительно напряженная бетонная колонна под внецентренной нагрузкой», ЖУРНАЛ PCI, т. 2, № 3, декабрь 1957 г., стр. 5-17.

16. Баха, З., «Исследование предельной прочности предварительно напряженных железобетонных несущих стеновых панелей», докторская диссертация, факультет гражданского строительства, Университет штата Северная Каролина, Роли, 1973.

17. Натан, Н.Д., «Гибкость предварительно напряженных железобетонных колонн», ЖУРНАЛ PCI, т. 28, № 2, март-апрель 1983 г., стр. 50-77.

18. Бурдетт, Э. и Хилсдорф, Х.К., «Поведение бетонных колонн с боковым армированием», Журнал структурного отдела, ASCE, т. 97, № ST2, февраль 1971 г., стр. 587-602.

19. Пфистер, Дж. Ф., «Влияние связей на поведение железобетонных колонн», журнал ACI, Труды, т. 61, № 5, май 1964 г., стр. 521-538.

20. Рэй, Х.Э.Х., и Созен, Массачусетс, «Пластичность бетона», Механика изгиба железобетона, Материалы Международного симпозиума ACI-ASCE, Специальная публикация ACI SP-12, Американский институт бетона, Детройт, Мичиган, 1965 г.