Технические характеристики газ 2775: Технические характеристики GAZ 2775 (ГАЗ 2775) 2014 годов выпуска

ГАЗ 2775 — Грузовики и шасси (2775 — GAZ 2775 — ГАЗ 2775 — Грузовик 2775 — Грузовик ГАЗ 2775) — Технические характеристики ГАЗ 2775 — Габаритные размеры ГАЗ 2775 — Двигатель ГАЗ 2775

Документ энциклопедии Стройтех, Категория: Грузовики и шасси Перенаправлено со страницы: «gaz 2775»   2775 | GAZ 2775 | ГАЗ 2775 | Грузовик 2775 | Грузовик ГАЗ 2775     + добавить объявление ГАЗ 2775 — продажа: 1. ГАЗ 27751 Грузовик 2002 г., 51762 км 27.12.2017 120 000 РУБ 2. ГАЗ 27751-01, фургон изотермический Грузовик 2001 г., 1600 км 05.10.2017 Частное лицо г. Екатеринбург 130 000 3. ГАЗ 2775, фургон изотермический Грузовик 2008 г., 110000 км 13.09.2017 Частное лицо г. Екатеринбург 270 000 4. ГАЗ 27751-01, фургон изотермический Грузовик 2007 г., 195000 км 12.09.2017 Частное лицо г. Камышлов 229 000 5. ГАЗ 27751-01, фургон изотермический Грузовик 2006 г., 140000 км 06.09.2017 Частное лицо г. Ирбит 300 000 6. ГАЗ 27753 Валдай, рефрижератор Грузовик 2007 г., 132000 км 26.08.2017 Частное лицо г. Екатеринбург 400 000 7. ГАЗ 2775, фургон изотермический Грузовик 2005 г., 220000 км 24.08.2017 Частное лицо г. Екатеринбург 230 000 8. ГАЗ 27753 Валдай, рефрижератор Грузовик 2013 г., 240000 км 13.08.2017 Частное лицо г. Каменск-Уральский 980 000 9. ГАЗ 27751-01, фургон изотермический Грузовик 2002 г., 200000 км 09.08.2017 Частное лицо г. Екатеринбург 130 000 10. ГАЗ 2775, фургон изотермический Грузовик 2008 г., 200000 км 30.07.2017 Частное лицо г. Курган 150 000     Энциклопедия СтройТех является открытой справочно-информационной системой. Любой посетитель может свободно просматривать, копировать и изменять документы. Информация предоставляется «как есть» и не может гарантировать правильность приведённых в ней данных. • Увидели неточность — смело вносите свои правки. • Не нашли нужного документа — добавление займет пару минут. Команда Стройтех открыта для всего нового и улучшения старого — форма отправки предложений.

На правах рекламы:

Технические данные и характеристики автомобилей | ГАЗ 2705

Параметр	Модель автомобиля
	ГАЗ-2705, ГАЗ-2705 <Комби>	ГАЗ-3221	ГАЗ-32212	ГАЗ-32213
Общие данные
Тип автомобиля	Цельнометаллический автофургон	3250	3250	3500
Полная масса*, кг	3500	2500	2440	2440
Масса снаряженного автомобиля, кг	2000 2090**
База, мм	2900	2900
Габаритные размеры, мм:
длина	5500	5500
ширина	2075	2075
высота	2285	2255
Колея передних колес	1700	1700
Колея задних колес (между серединами сдвоенных шин), мм	1560	1560
Дорожный просвет (под картером заднего моста при полной массе), мм	170	170
Минимальный радиус поворота по колее наружного переднего колеса, м	5,5	5,5
Максимальная скорость автомобиля на горизонтальном участке ровного шоссе, км/ч	115	115
Расход топлива по ГОСТ 20306-90 при движении с постоянной скоростью, л/100 км:
для автомобиля с двигателями УМЗ-4215, ЗМЗ-4025, -4026:
60 км/ч	11	11
80 км/ч	15	15
для автомобилей с двигателями УМЗ-4061, -4063:
60 км/ч	10,5	10,5
80 км/ч	13	13
Углы свеса (с нагрузкой), град:
передний	22	22
задний	18	18
Максимальный подъем, преодолеваемый автомобилем с полной нагрузкой, %	26	26
Погрузочная высота фургона, мм	725	—
Объем грузового салона фургона, мм3	9/6**	—
* Полная масса автобусов указана с учетом посадки водителя и пассажиров по количеству установленных сидений.
** Для ГАЗ-2705 <Комби>.
Двигатель
Параметр	Модель двигателя
	ЗМЗ-40250*	ЗМЗ-40260*	ЗМЗ-40610*	ЗМЗ-4063*	УМЗ-4215С*	УМЗ-42150*
Тип	4-тактный, карбюраторный
Число и расположение цилиндров	Четырехрядное
Диаметр цилиндра и ход поршня, мм	92х92		92х86		100х92
Рабочий объем цилиндров, л	2,445		2,3		2,89
Степень сжатия	6,7	8,2	8	9,3	8,2	7
Номинальная мощность, кВт (л. с.):
брутто	66,2(90)	73,5(100)	73,5(100)	80,9(110)	80,9(110)	76,0(103)
нетто	56,1(76)	63,4(86)	64,8(88)	72,2(98)	70,5(96)	65,4(89)
Максимальный крутящий момент, Н·м (кгс·м):
брутто	173(17,6)	182(18,6)	181(18,5)	191 (19,5)	216(22)	206(21)
нетто	164(16,7)	172(17,5)	168(17,0)	172(17,5)	206(21,0)	196(20,0)
при частоте вращения коленчатого вала мин-1	2400-2600		3500		2200-2500
Частота вращения коленчатого вала в режиме холостого хода, мин-1
минимальная	600+50		750+50		750+50
повышенная	2700+50		2750+50		2400+50
Марка бензина	АИ-80	АИ-93 А-92	АИ-80	АИ-93 А-92	АИ-93 А-92	АИ-80
Порядок работы коленчатого вала	1-2-4-3		1-3-4-2		1-2-4-3
Направление вращения коленчатого вала	Правое (наблюдая со стороны вентилятора)
Система питания	С подогревом рабочей смеси отработавшими газами		С жидкостями подогревом рабочей смеси
Карбюратор	К-151, К-151С		К-151Д		К-151Т
Воздушный фильтр	Сухой с картонным фильтрующим элементом
Параметр	Значение
Трансмиссия
Сцепление	Однодисковое, сухое с гидравлическим приводом выключения
Коробка передач	Механическая, 5-ступенчатая с синхронизаторами на всех передачах переднего хода. Передаточные числа: I передача — 4,05; II — 2,34; III — 1,395; IV — 0,849; V — 0,849 и задний ход — 3,51
Масса коробки передач, кг	32
Карданная передача	Открытого типа. Имеет два вала и три карданных шарнира с игольчатыми подшипниками. Снабжена промежуточной опорой
Ведущий мост:
главная передача	Коническая, гипоидная, передаточное число — 5,125 (4,556*)
дифференциал	С коническими шестернями
полуоси	Полностью разгруженные
Масса заднего моста с тормозами и ступицами, кг	146
Ходовая часть
Колеса	Дисковые с неразборным ободом 51/2jх16Н2
Шины	Пневматические, радиальные, размером 175 R16 или 185/75 R16 С
Подвески:
передняя	Две продольные листовые рессоры
задняя	Две продольные листовые рессоры с дополнительными** рессорами
Амортизаторы	Гидравлические, телескопические двухстороннего действия. Установлены по два в передней и задней подвесках
Рулевое управление
Тип рулевого механизма	Винт — шариковая гайка
Рулевая колонка	С регулируемыми наклоном и высотой
Передаточное число	23,09 (в средней части)
Тормозная система
Гидропривод рабочей тормозной системы	Двухконтурная с гидравлическим приводом и вакуумным усилителем
Тормозные механизмы:
передних колес	Дисковые
задних колес	Барабанные
Запасная тормозная система	Каждый контур рабочей тормозной системы
Стояночная тормозная система	С механическим тросовым приводом к тормозным механизмам задних колес
** Условный знак, заменяющий букву комплектации двигателя.
** Для автомобиля с двигателями УМЗ-4215.
Параметр	Значение
Электрооборудование
Тип	Постоянного тока, однопроводное. Отрицательные выводы источников питания и потребителей соединены с корпусом
Номинальное напряжение, В	12
Генератор:
для двигателей ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026	16.3701 или 191.3771
для двигателей ЗМЗ-4061, ЗМЗ-4063	9122.3701 или 2502.3771
для двигателей УМЗ	1641.3701
Регулятор напряжения (ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026, УМЗ)	13.3702-04 или 50.3702
Стартер:
для двигателей ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026	422.3708000 или 4216.3708.000-01 или 4227.3708000 или 4217.3708001-01
для двигателей ЗМЗ-4061, ЗМЗ-4063	60I2.370.8000 или 4216.3708000-07 или 406.3708000
для двигателей УМЗ	42.3708 или 421.3708-01
Система управления двигателем ЗMЗ-4061, ЗMЗ-4063	Микас 7.1 (243.3763-01 или 243.3763-21)*
блок управления	0261210113** или 23.3847 или ДС-1
датчик синхронизации	45.3829 или 0261230037**
датчик абсолютного давления	19.3828 или 405226
датчик температyры охлаждающей жидкости (датчик системы управления)
датчик детонации	0261231046** или GT 305 или 18.3885
Катушка зажигания:
для двигателей ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026, УМЗ	Б 116-02 или 3122.3705 или 41.3705 или 4715.3705 или 27.3705 или Б116-03
для двигателей ЗMЗ-4063, ЗМЗ-40522	3012.3705 или 406.3705 (по 2 шт.)
Электромагнитный клапан ЭПХХ	19.3741 или ИЖКЭ-3741
Свечи зажигания:
для двигателей ЗМЗ-402	А 14 ВР
для двигателей ЗMЗ-406, ЗМЗ-40	А 14ДВР или WR8DC** или LR17YG***
для двигателей УМЗ-4215С	А 17В или N15YC***
для двигателей УМЗ-42150	А 11 или N17YC***
Датчик-распределитель зажигания:
для двигателей ЗМЗ-402	19.3706
для двигателей УМЗ	33.3706
Koммyтатор (ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026, УМЗ)	131.3734 или 131.3734-01 или 94.3734-01 или 90.3734
Датчик температуры охлаждающей жидкости	ТМ 106-10 или ТМ 106-11
Датчик аварийной температуры охлаждающей жидкости	ТМ 111-02
Датчик указателя давления масла	23.3829
Датчик сигнализатора аварийного давления масла	30.3829 или ММ 111В
Блок управления электромуфтой вентилятора (ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026, УМЗ)	40.3763
Аккумуляторная батарея	6CT-55A
Выключатель батареи (для автобусов)	13.3737 дистанционный
Фары:
правая	0301215 202 или 1512.3775000
левая	0301215 201 или 1502.3775000
Задние фонари:
для автомобилей с платформой	171.3716 или 7702.3716
для автофургонов и автобусов	70.3716 (правый), 701.3716 (левый)
Стеклоочиститель	60.5205010 или 70.5205000
Комплект звуковых сигналов	22.3721/221.3721
Кузов
Кузов	Цельнометаллический, полукапотный, имеет пять дверей — две распашные двери кабины, боковую сдвижную и две распашные задние двери салона
Кабина автобусов	Двух- или трехместная
Кабина автофургонов	Трехместная (ГАЗ-2705), семиместная (ГАЗ-2705 <Комби>)
Габаритные размеры (внутренние) грузового салона автофургона, мм:
длина	3140 (ГАЗ-2705), 2000 (ГАЗ-2705 <Комби>)
ширина	1830
высота	1500
* С функцией управления реле-электромуфты вентилятора.
** Изделия фирмы <Bosch>.
*** Изделия фирмы <BRICK>.
Зазор между коромыслами и клапанами на холодном двигателе при 15-20° С, мм:
двигатели ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026	0,35-0,45
двигатели УМЗ:
для выпускных клапанов 1 и 4 цилиндров	0,3-0,35
для остальных клапанов	0,35-0,4
Нормальная температура жидкости в системе охлаждения, °С:
двигатели ЗМЗ-4025, 4026	80-90
двигатели ЗМЗ-4061, 4063	80-105
двигатели УМЗ-4215	80-105
Минимальная частота вращения коленчатого вала в режиме холостого хода:
двигатели ЗМЗ-4025, 4026	550-650
двигатели УМЗ-4215, ЗМЗ-4061, 4063	700-800
Зазор между электродами свечей, мм:
двигатели ЗМЗ-4025, 4026	0,8-0,95
двигатели УМЗ-4215, ЗМЗ-4061, 4063	0,7-0,85
Прогиб ремня между шкивами генератора и водяного насоса (двигатели ЗМЗ-4061, 4063) при нажатии с усилием 80 Н (8 кгс), мм	15
Прогиб ремня вентилятора (двигатели УМЗ-4215, ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026) при нажатии с усилием 40 Н (4 кгс), мм	7-9
Прогиб ремня водяного насоса и генератора (двигатели УМЗ-4215, ЗМЗ-4025, ЗМЗ-4026) при нажатии с усилием 4 Н (4 кгс), мм	8-10
Свободный ход педали сцепления, мм	12-28
Свободный ход педали тормоза при неработающем двигателе, мм	3-5
Суммарный люфт рулевого колеса в положении, соответствующем прямолинейному движению, град.	не более 25 (20°)*
Минимально допустимая толщина фрикционных накладок, мм:
для колодок передних дисковых тормозных механизмов	3
для накладок задних барабанных тормозных механизмов	1
Уклон, на котором автомобиль с полной нагрузкой удерживается стояночной тормозной системой, не более, %	16
Углы установки передних колес:
развал**	1°
поперечный наклон шкворня**	8°
продольный наклон шкворня**	3°28`+30`
схождение колес, мм	0-3
Давление воздуха в шинах, кПа (кгс/см2):
передних колес	290+10 (3,0+0,1)
задних колес	290+10 (3,0+0,1)
Давление воздуха в шинах каждой оси должно быть одинаковым, согласно указанным величинам	270+10 (2,8+0,1)*
Топливный бак, л	70
Система охлаждения двигателя, л:
с одним отопителем (для ГАЗ-2705)	9,7
с дополнительным отопителем (для автобусов и ГАЗ-2705 <Комби>)	11,5
Система смазки двигателя, л:
двигатели ЗМЗ-4025, -4026, -4061, -4063	6,0
двигатели УМЗ-4215 (без объема масляного радиатора)	5,8
Коробка передач, л	1,2
Задний мост, л	2,2(3,0**)
Рулевой механизм	0,45-0,5
Амортизаторы (каждый), л	0,28(0,345***)
Система гидравлического привода тормозов, л	0,52
Система гидравлического привода выключения сцепления, л	0,2
Количество смазки в двух ступицах передних колес, г	270
Количество смазки в двух ступицах задних колес, г	66
Бачок смывателя ветрового стекла, л	1,5
** Для автобусов.
*** Для заднего моста с балкой типа <банджо>.
*** Для амортизаторов, устанавливаемых до 1997 г.

ГАЗ-330273: технические характеристики

Одной из наиболее удачных моделей транспортных средств, выпускаемых Горьковским автомобильным заводом, представляется ГАЗ 330273. Модель представляет собой линейку полноприводных автомобилей, которые могут успешно использоваться для доставки различных грузов в условиях плохого дорожного покрытия.

ГАЗ-330273

Прежде чем изучить, какими особенностями обладает полноприводный 4х4 ГАЗ 330273 Газель Фермер, необходимо ознакомиться с основной информацией по этой модели. Она представляет собой доработанную версию аналогичного грузового автомобиля, который ранее имел постоянный передний привод. Подобная формула обеспечивала существенную экономию топлива, что крайне важно для коммерческих транспортных средств, однако значительно затрудняла эксплуатацию на российских дорогах. Первые полноприводные «Фермеры» были выпущены в 1995 году небольшим тиражом и были предназначены для езды по плохим дорогам. В дальнейшем модель была доработана, став полноценным внедорожным автомобилем, способным преодолевать внушительные препятствия, что значительно увеличило её популярность среди потребителей.

Автомобиль предназначен для перевозок в различных дорожных условиях

Описание автомобиля

Если ознакомиться с фото данного транспортного средства, можно отметить, что оно представляет собой рамный внедорожник, который по внешней стилистике и интерьеру практически не отличается от других грузовых автомобилей ГАЗ. Высокий спрос со стороны представителей малого, среднего бизнеса обусловлен внушительным перечнем преимуществ.

К их числу целесообразно отнести:

• универсальность. Грузовик может осуществлять поездки по бездорожью, а большой выбор вариаций позволяет перевозить с его помощью не только различные грузы, но и пассажиров;
• функциональность. Благодаря наличию основного переднего, а также подключаемого заднего привода удается сделать поездку комфортной вне зависимости от типа местности, качества дорожного покрытия;
• безопасность. Кабина сконструирована таким образом, чтобы предоставлять водителю внушительный обзор, а все сиденья оснащены ремнями безопасности, системами пассивной, активной защиты.

Транспортное средство без каких-либо проблем может осуществлять движение по обледеневшим либо заснеженным дорогам, по пересеченной местности, песку, а также в других сложных условиях.

Другой характерной особенностью ГАЗ «Фермер» является низкая стоимость эксплуатации, в чем легко убедиться, изучив каталог запчастей.

Покупателям доступно множество модификаций подобного рода автомобиля, среди которых встречаются как стандартные средства для грузоперевозок, так и спецтехника.

Базовая комплектация подобного грузовика предусматривает наличие:

• тента для перевозки товаров;
• гидроусилителя руля;
• подогрева зеркал;
• люка, вмонтированного в потолок кабины;
• стабилизатора подвески;
• дополнительные элементы отопления в салоне;
• инструменты для ремонта/обслуживания;
• регулируемый руль.

Заказывая авто у официальных дилеров, клиент может приобрести удлиненную модификацию «Фермера» либо заказать адаптацию его конструкции под решение конкретных задач.

Кабина водителя

Устройство газели «Фермер»

Подобного рода модель является современным автомобилем, сочетающим в себе превосходные рабочие показатели с высоким уровнем комфорта. Конструкция предусматривает наличие сразу нескольких важнейших узлов, напрямую влияющих на работу агрегата. Среди них:

• подвеска;
• рулевое управление, тормозная система;
• двигатель;
• электрооборудование.

Автомобиль оснащен однодисковым сухим сцеплением с гидроприводом, за переключение скоростей отвечает МКПП с 5-ступенями. Обе подвески относятся к зависимому типу, оборудованы телескопическими амортизаторами и рессорами. При этом стабилизатор устойчивости установлен исключительно на переднюю часть подвески.

Руль с гидроусилителем, а также барабанные двухконтурные тормоза позволяют сделать авто максимально управляемым, а 2 варианта двигателя — дизельный Cummins и бензиновый Evotech обеспечивают необходимую динамику.

Технические характеристики ГАЗ-330273

Одним из преимуществ автомобиля можно считать превосходные технические характеристики ГАЗ 330273, сделавшие его невероятно популярным. Среди них наибольшее значение имеют следующие параметры грузовика:

• габариты (ДхШхВ) — 5,54х2,066х2,12 м;
• колесная формула — 4х4;
• количество мест — 5+1;
• снаряженная/полная масса — 2,14х3,5 тонн;
• объем двигателя — 2,8-2,7 л;
• расход топлива — 9,8л/100 км;
• мощность — 106,8-120 л.с.;
• емкость топливного бака — 70 л;
• максимальная скорость движения — 120 км/ч.

Подобные показатели делают ГАЗ «Фермер» с полным приводом идеальным транспортным средством для перевозки грузов, пассажиров в труднодоступных областях и регионах.

Заключение

Сочетая в себе высокую проходимость, обилие комплектаций, доступную стоимость обслуживания и ремонта, ГАЗ «Фермер» может по праву считаться универсальным грузовиком. Он оборудован всем необходимым для комфортной и безопасной езды в условиях бездорожья.

ГАЗ 33025 и ГАЗ 330252 бортовые автомобили от официального дилера ТСС КАВКАЗ

Модель	ГАЗ 3302		ГАЗ 33025	ГАЗ 330202		ГАЗ 330252	ГАЗ 33027
Тип рамы	Стандартная			Удлинённая			Стандартная
Колёсная формула	4х2						4х4
Тип привода	задний						полный
Количество мест	3						3
Колёсная база, мм	2900			3500			2900
Габаритные размеры, мм (длина/ширина/ высота)	5540/2066/2570 (высота по тенту)			6619/2066/2570 (высота по тенту)			5540/2066/2660 (высота по тенту)
Внутренние размеры грузовой платформы, мм (длина, ширина, высота)	3089/1978/400			4168/1978/400			3089/1978/400
Площадь грузовой платформы, м2	6,11			8,24			6,11
Пгорузочная высота (средняя), мм	960			1000			1060
Дорожный просвет, мм	170						190
Минимальный радиус поворота, м	5,5			6,7			7,5
Полная масса, кг	3500
Модель двигателя	Бензиновый УМЗ 4216	Дизельный Cummins ISF 2,8	Битопливный газово-бензиновый	Бензиновый УМЗ 4216	Дизельный Cummins ISF 2,8	Битопливный газово-бензиновый	Бензиновый УМЗ 4216	Дизельный Cummins ISF 2,8
Масса снаряжённого автомобиля, кг	1840	1960	1880	2005	2125	2040	2010	2130
Грузоподъёмность, кг	1660	1540	1620	1495	1375	1460	1490	1370
Мощность двигателя, л.с.	106,8	120	98,7 (ГАЗ) / 106,8 (бензин)	106,8	120	98,7 (ГАЗ) / 106,8 (бензин)	106,8	120
Объём двигателя, л.	2,89	2,781	2,89	2,89	2,781	2,89	2,89	2,781
Контрольный расход топлива, л/100 км при 80 км/ч	13	10,3	15 (ГАЗ) / 13 (бензин)	13	10,3	15 (ГАЗ) / 13 (бензин)	15	11,3
Максимальная скорость	130	120	125 ( ГАЗ) / 130 (бензин)	130	120	125 ( ГАЗ) / 130 (бензин)	120	120
Сцепление	Однодисковое, сухое. Привод сцепления — гидравлический
Коробка передач	Механическая, 5-ти ступенатая, синхронизированная
Карданная передача	Двухвальная, с промежуточной опорой						Трехвальная
Рама	Штампованная, клепаная, с лонжеронами швеллерного сечения
Подвеска	Зависимая, на продольных полуэллиптических листовых рессорах, с гидравлическими телескопическими амортизаторами			Зависимая, на продольных полуэллиптических листовых рессорах, с гидравлическими телескопическими амортизаторами и задним стабилизатором			Зависимая, на продольных полуэллиптических листовых рессорах, с гидравлическими телескопическими амортизаторами
Шины	175R16С, 185/75R16C						195 R16С
Рулевое управление	Рулевой механизм типа “винт-шариковая гайка-рейка-сектор”. Рулевой привод с ГУР интегрального типа. Рулевая колонка, регулируемая по высоте и углу наклона.
Тормозная система	Передние тормозные механизмы – дисковые, задние — барабанные . Привод гидравлический, двухконтурный, с вакуумным усилителем.
Раздаточная коробка	—						Механическая, двухступенчатая, с понижающей передачей, с межосевым дифференциалом с принудительной блокировкой. Постоянный полный привод.
Опции	Предпусковой подогреватель (для дизельных модификаций), круиз-контроль (для дизельных модификаций), кондиционер, электростеклоподъёмники, электрорегулировка зеркал, противотуманые фары, магнитола с управлением на руле, АБС (для заднеприводных модификаций).

ГАЗ 2310 и ГАЗ 23107 бортовые автомобили от официального дилера ТСС КАВКАЗ

Бортовой автомобиль ГАЗ 2310 «Соболь», по сравнению с «ГАЗель», имеет меньшие габаритные размеры, что повышает его маневренность в условиях городских простоев. Автомобиль имеет грузоподъемность до 800 кг, и отлично лавирует в пробках.

Автомобиль ГАЗ 2310 бортовой с двухдверной металлической кабиной. Платформа металлическая с откидными боковыми и задним бортами, со съёмным тентом.

ГАЗ-2310 по своим конструктивным особенностям менее сходен с грузовым авто, нежели «Газель». И у этого есть свои выигрышные стороны при эксплуатации. К примеру, из-за меньшей грузоподъемности, бортовой Соболь имеет право проезда в центре Москвы, где проезд Газелям запрещен. Сегодня производится и полноприводная модификация бортового автомобиля ГАЗ-23107 – отличный вариант для эксплуатации в сельской местности: «на службе» у фермерских хозяйств, сельхозпредприятий и частных лиц – везде, где требуется повышенная проходимость. На данный момент все модификации автомобиля «Соболь» комплектуются бензиновым двигателем «УМЗ» и новинкой 2010 года — дизельным двигателем «Cummins».

Технические характеристики: «Соболь» ГАЗ 2310

Модель	ГАЗ 2310		ГАЗ 23107
Модель двигателя	Бензиновый УМЗ-A275 (EVOTECH)		Бензиновый УМЗ-A275 (EVOTECH)	Дизельный Cummins ISF 2,8
Колёсная формула	4х2		4х4
Тип привода	задний / —		полный
Количество мест	3
Колёсная база, мм	2760
Габаритные размеры, мм (длина/ширина/ высота по тенту)	4880/2066/2400		4880/2066/2500
Внутренние размеры грузовой платформы, мм (длина, ширина, высота)	2340/1978/400
Площадь грузовой платформы, м2	4,63
Пгорузочная высота (средняя), мм	900		1100
Дорожный просвет, мм	150		205
Минимальный радиус поворота, м	5,5		6
Полная масса, кг	2800		3000
Масса снаряжённого автомобиля, кг	1805		1945	2065
Грузоподъёмность, кг	995		1055	935
Мощность двигателя, л.с.	106,8		106,8	120
Объём двигателя, л.	2,69		2,69	2,8
Контрольный расход топлива, л/100 км при 80 км/ч	10,9		12,4	10,2
Максимальная скорость	135		130	120
Сцепление	Однодисковое, сухое, ZF Sachs. Привод сцепления — гидравлический, ZF Sachs
Коробка передач	Механическая, 5-ти ступенатая, синхронизированная
Карданная передача	Двухвальная, с промежуточной опорой		Трехвальная
Рама	Штампованная, клепаная, с лонжеронами швеллерного сечения
Передняя подвеска	Независимая, на поперечных рычагах, пружинная, с газонаполненными амортизаторами и стабилизатором		Зависимая, на продольных полуэллиптических листовых рессорах, с гидравлическими телескопическими амортизаторами
Задняя подвеска	Зависимая, на двух продольных полуэллиптических рессорах с гидравлическими амортизаторами и стабилизатором		Зависимая, на продольных полуэллиптических листовых рессорах, с гидравлическими телескопическими амортизаторами
Шины	185/75R16C, 215/65R16		225/75R16
Рулевое управление	Рулевой механизм типа “винт-шариковая гайка-рейка-сектор”. Рулевой привод с ГУР интегрального типа. Рулевая колонка, регулируемая по высоте и углу наклона.
Тормозная система	Передние тормозные механизмы – дисковые, задние- барабанные. Привод гидравлический, двухконтурный, с вакуумным усилителем.
Раздаточная коробка	—		Механическая, двухступенчатая, с понижающей передачей, блокируемый дифференциал заднего моста»EATON», жестко подключаемый и отключаемый полный привод.
Опции	Кондиционер, электростеклоподъёмники, электрорегулировка зеркал, противотуманые фары, магнитола с управлением на руле, АБС.

Позвоните по телефону (8793) 38-41-39 или закажите обратный звонок и мы не только скажем цену, но еще и предоставим скидку, как заказчику с сайта!

Описание, устройство и технические характеристики ГАЗ-17310

Все легковые машины марки «Волга» выпускались Горьковским автомобильным заводом с кузовами седан и универсал. При этом имелся значительный спрос на более удобные для грузоперевозок автомобили с кузовом пикап. Дефицит таких машин отчасти восполняли многочисленные ремонтные заводы, изготовлявшие такие модели из отслуживших свой ресурс машин.

Разработка

В начале 2000-х годов завод ГАЗ попытался расширить ассортимент предлагаемой продукции за счет создания грузовой «Волги». В 2004-м появились первые образцы пикапа, показанные на выставке «Автофорум 2004» под именем «Иваныч». Автомобиль разработали специалисты конструкторского бюро завода ГАЗ.

В конце 2004 года был заключен договор между ГАЗ и небольшим авторемонтным предприятием «Гидропривод», расположенным в городе Кимовск (Тульская область). Согласно договору кимовский завод должен был организовать производство пикапов с использованием поставляемых ГАЗом узлов и деталей. Сборка машин началась уже в январе 2005 года. На выставке «КомТранс 2005» машины с торговым обозначением ГАЗ-17310 «Трофим» были представлены широкой публике.

Относительно природы происхождения торговой марки машины единого мнения нет. Основной версией является предположение, что у одного из создателей пикапа имелся родственник с именем Трофим.

Концепция пикапа

Конструкция машины представляла собой переднюю часть стандартной «Волги» модели 3110 или 31029 и заднюю часть оригинальной конструкции. В «Трофиме» применялись узлы от различных машин Горьковского завода. В качестве задней части пассажирской кабины устанавливали обрезанную заднюю стенку кабины от грузового автомобиля ГАЗ 3307. В задней стенке остаются два стандартных окна. Кронштейн и держатель запасного колеса позаимствовали у модели «Газель-2705». Для боковых деталей кабины позади дверей использовались обрезанные внешние панели стандартных задних дверей «Волги». На фото «Трофим», сделанный на базе «Волги-31029».

Готовые кузова «Волги» поступали в Кимовск в собранном и окрашенном виде. Для этого могли использоваться кузова различных моделей, начиная от 31029 и заканчивая 31105. Непосредственно на заводе их обрезали до нужной длины, докрашивали новые элементы задней части кабины и грузовую платформу. Окрашенный кузов пикапа собирали на крохотной сборочной линии из нескольких стационарных постов. Немного повысить устойчивость к коррозии позволяла заводская обработка антикоррозионными составами.

В качестве основания грузовой платформы используется рама с пространственной конструкцией. В ней предусмотрены поперечные усилители. Применение рамы позволило увеличить колесную базу ГАЗ-17310 до 3190 мм, что положительно сказалось на размерах грузового отсека. Увеличенная база заметно улучшила курсовую устойчивость машины.

Технические данные

Для комплектации ГАЗ-17310 применялись дизельные и бензиновые двигатели мощностью от 95 до 130 л. с. Вариант трансмиссии был только один – пятиступенчатая механическая коробка скоростей и привод задних колес при помощи карданного вала. Из-за удлиненной базы на «Трофимах» применяется оригинальный карданный вал большей длины.

Многие технические характеристики ГАЗ-17310 не отличались от параметров «Волги». Тормозная система была аналогичной – дисковые механизмы спереди и барабанные сзади. Автомобили имели регулятор тормозных усилий с параметрами обычной «Волги». В подвеске заднего моста «Трофима» применили усиленные рессоры. На ранних образцах машины пробовали устанавливать стандартную, но она не позволяла перевозить больше 500 кг груза. В конструкции заднего моста имелся стабилизатор поперечной устойчивости.

Обзор автомобиля ГАЗ-17310 будет неполным, без описания грузовой платформы. Благодаря габаритной длине платформы 2,12 м при ширине 1,8 м, автомобиль мог перевозить достаточно крупные предметы. Арки колес были расположены ниже уровня пола платформы, поэтому «Трофим» имел большую погрузочную высоту. Максимальная загрузка автомобиля ГАЗ-17310 достигала 900 кг.

Серийное производство

Серийное производство грузопассажирских машин началось в 2005 году. К этому времени ГАЗ начал выпуск очередной рестайлинговой версии «Волги-31105». Соответственно изменился и индекс пикапа «Трофим» – он стал обозначаться ГАЗ-17310А. Кроме такого, автозавод предлагал закрытый фургон аналогичной конструкции модели ГАЗ-17310В. Серийные машины имели задний борт со штампованной надписью TROFIM.

Все автомобили прошли необходимую сертификацию и имели «Одобрение типа транспортного средства». В качестве опытных экземпляров были «Трофимы» с установленной изотермической будкой. Их на завод поставляли сторонние производители. Отдельного индекса такие машины не имели. Один из сохранившихся изотермических «Трофимов» представлен на фото.

Версия с кузовом фургон

Официальное название версии с кузовом фургон звучит немного необычно. Индекс транспортного средства — 17310В. Целевыми клиентами версии фургон считались различные предприятия мелкорозничной торговли. Грузоподъемность фургона составляла 800 кг, т.е. была немного ниже, чем у пикапа. При полной загрузке масса машины была около 2700 кг. Это позволяло использовать фургон в центральных районах городов, где действуют ограничения по весу транспортных средств. Будка имела объем около 5-6 кубометров. На фото фургон «Трофим» стоящий на задворках автобазы.

Машина оснащена обтекателем на крыше кабины.

Комплектация машины зависела от оснащения исходного автомобиля-донора. Поэтому иногда встречаются «Трофимы» оснащенные гидроусилителем руля. Фургон мог быть оборудован как дизелями ГАЗ-560 или 5601, так и бензиновыми двигателями ЗМЗ. Последние могли оснащаться карбюратором (моторы семейства ЗМЗ 402) или системой впрыска топлива (новое семейство ЗМЗ 406). Некоторые двигатели имели каталитический нейтрализатор в системе выхлопа. Максимальная скорость самых мощных «Трофимов» не превышала 112-115 км/час при весьма неторопливой динамике.

Бензиновые двигатели не отличались низким расходом топлива. Например, вариант с двигателем ЗМЗ 4062 (с системой электронного впрыска топлива) расходовал в городских условиях почти 14,5 л бензина. Для снижения этого показателя многие владельцы устанавливали самодельные обтекатели на крышу пассажирского отсека.

«Трофимы» сегодня

В момент своего появления автомобили пользовались определенной популярностью. Основным преимуществом была низкая цена и отсутствие запрета на въезд в центральные районы ряда городов. Основной конкурент машины, грузовая «Газель», подпадала под такие запреты.

Но полукустарная сборка, жесткие условия эксплуатации и общая невысокая стойкость к коррозии кузовов «Волга» привели к быстрому выходу «Трофимов» из строя. Большую конкуренцию машине стали составлять более дешевые пикапы ИЖ и ВАЗ. Поэтому выпуск «Трофимов» достаточно быстро прекратили – последние машины собрали примерно в 2007 году.

До настоящего времени дожило крайне мало моделей. Обычное техническое состояние «Трофима» легко понять по фото.

Удельная теплоемкость и отдельные газовые константы газов

Удельная теплоемкость (= удельная теплоемкость) при постоянном давлении и постоянном объеме процессов, а также отношение удельной теплоемкости и индивидуальных газовых постоянных — R — для некоторых обычно используемых «идеальных газы «», приведены в таблице ниже (приблизительные значения при 68 ^o F ( 20 ^o C ) и 14,7 фунтов / кв. дюйм ( 1 атм )).

Для преобразования единиц используйте онлайн-конвертер единиц удельной теплоемкости.

См. Также табличные значения удельной теплоемкости пищевых продуктов и продуктов питания, металлов и полуметаллов, обычных жидкостей и жидкостей, обычных твердых веществ и других обычных веществ, а также значения молярной теплоемкости обычных органических и неорганических веществ.

Для полного стола — поворот экрана!

ОН ОН 901 9016161 901 901 901 901 901 901 901 901 901 60 0,24 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 9016 901 901 901 901 901 диэтиловый эфир 901 901 901 901 9053 9053 9054 H 2 901 901 901 901 1,304 9016 0,2560 O 0,3601 901 901 9016E 9001 9016E 9001 9016E

Газ или пар	Формула	Удельная теплоемкость				Удельная теплоемкость	Индивидуальная газовая постоянная — R —
		c p (кДж / ( кг K))	c v (кДж / (кг K))	c p (Btu / (фунт м) o F))	c v (британских тепловых единиц / (фунт м o F))	κ54 c p v	c p — c v (кДж / (кг · K))	c p — c v 9000 3 (фут-фунт f / (фунт м o R))
Ацетон	(CH 3 ) 2 CO	1.47	1,32	0,35	0,32	1,11	0,15
Ацетилен	C 2 H 2	1,69 0,35	59,34
Воздух		1,01	0,718	0,24	0,17	1,40	0,287	53,34
	53,34
C ОН 2	1.88	1,67	0,45	0,4	1,13	0,22
Спирт (метанол)	CH 3 OH	1,93	1,53	1,2
Аммиак	NH 3	2,19	1,66	0,52	0,4	1,31	0,53	96.5
Аргон	Ar	0,520	0,312	0,12	0,07	1,667	0,208
Бензол	C 6 9004		C 6 9004		0,26	0,24	1,12	0,1
Доменный газ		1,03	0,73	0,25	0.17	1,41	0,3	55,05
Бром	Br 2	0,25	0,2	0,06	0,05	1,28	0,05	1,28	0,05 1 9034 9016 9016 901 9034 901 H 10	1,67	1,53	0,395	0,356	1,094	0,143	26,5
Диоксид углерода	CO 2	0.844	0,655	0,21	0,16	1,289	0,189	38,86
Окись углерода	CO	1,02	0,72
Дисульфид углерода	CS 2	0,67	0,55	0,16	0,13	1,21	0.12
Хлор	Cl 2	0,48	0,36	0,12	0,09	1,34	0,12
0,12
	0,15	0,13	1,15	0,08
Угольный газ		2,14	1,59
			0			0	24
Этан	C 2 H 6	1,75	1,48	0,39	0,32	1,187	0,276	0,276	(C 2 H 5 ) 2 O	2,01	1,95	0,48	0,47	1,03	0,06
Этилен 4	C 4		1.53	1,23	0,4	0,33	1,240	0,296	55,08
Хлордифторметан, R-22	CHClF 2
Гелий	He	5,19	3,12	1,25	0,75	1,667	2,08	386.3
Гексан	C 6 H 14					1,06
Соляная кислота16
Водород	H 2	14,32	10,16	3,42	2,43	1,405	4.12	765,9
Хлористый водород	HCl	0,8	0,57	0,191	0,135	1,41	0,23	42,4	0,23	42,4 0
42,4 0
0,243	0,187	1,32		45,2
Гидроксил	OH	1,76	1,27			1.384	0,489
Криптон	Kr	0,25	0,151
Метан	CH 4 901 901 901 901 901 901 60 CH 4 60	0,518	96,4
Метилхлорид	CH 3 Cl			0,240	0.200	1,20		30,6
Природный газ		2,34	1,85	0,56	0,44	1,27	0,5	79163
79,1
		1,667	0,412
Оксид азота	NO	0,995	0.718	0,23	0,17	1,386	0,277
Азот	N 2	1,04	0,743	0,25	0,18 9034 Четырехокись азота	N 2 O 4	4,69	4,6	1,12	1,1	1,02	0,09
Закись азота	6 2	O 88	0,69	0,21	0,17	1,27	0,18	35,1
Кислород	O 2	0,919	0,659 1660	0,29	0,659	48,24
Пентан	C 5 H 12					1,07
Пропан 1 3 9054 9053 9053 67	1,48	0,39	0,34	1,13	0,189	35,0
Пропен (пропилен)	C 3 H 6 901	1,15	0,18	36,8
Водяной пар Пар 1 фунт / кв. 120-600 o F	H 2 O	1,93	1,46	0.46	0,35	1,32	0,462
Пар 14,7 фунта / кв. 220-600 o F	H 2 O	1,97	1,5	0,47	0,36	1,31	0,46
Пар 150 psia. 360-600 o F	H 2 O	2,26	1,76	0,54	0,42	1,28	0.5
Двуокись серы (двуокись серы)	SO 2	0,64	0,51	0,15	0,12	1,29	0,13	1	0,13	0,097

Для преобразования единиц используйте онлайн-конвертер единиц удельной теплоемкости.

См. Также табличные значения удельной теплоемкости пищевых продуктов и продуктов питания, металлов и полуметаллов, обычных жидкостей и жидкостей, обычных твердых веществ и других обычных веществ, а также значения молярной теплоемкости обычных органических и неорганических веществ.

Выбросы и контроль газовых турбин

1 г GER-4211 GE Power Systems для газовых турбин и контроль за выбросами и контролем Рунтон Паври Джеральд Д. Мур GE Energy Services Atlanta, GA

2

3 Содержание Введение Характеристики выбросов обычных систем сгорания Окиси азота Окись углерода Несгоревшие углеводороды Оксиды серы твердые частицы Сухие выбросы дыма Оценки сухих выбросов при базовой нагрузке Оценка сухих выбросов при частичной нагрузке Турбины простого цикла Выхлопные газы Турбины с рекуперацией тепла Прочие NO x Влияют на методы снижения выбросов Окислы азота Вкладыши для сжигания на обедненной головной части (LHE) Закачка воды / пара Контроль моноксида углерода Контроль несгоревших углеводородов Контроль за твердыми частицами и уменьшение дыма Оборудование для закачки воды / пара Минимальные уровни NO x Влияние на эффективность Влияние на производительность Сводный список рисунков Список таблиц GE Power Systems GER-4211 (3 / 1) i

4 GE Power Systems GER-4211 (3/1) ii

5 Введение Всемирный интерес к выбросам газовых турбин и введение в действие федеральных и государственных нормативных актов в Соединенных Штатах Америки привели к многочисленным запросам информации об оценках выбросов выхлопных газов газовых турбин и влиянии методов контроля выбросов выхлопных газов на характеристики газовых турбин.В этом документе представлены номинальные оценки существующих выбросов выхлопных газов газовых турбин, а также оценки выбросов для многочисленных модификаций газовых турбин и их повышения. (Для получения значений выбросов для конкретного объекта заказчики должны связаться с GE.) Кроме того, влияние методов контроля выбросов указано на рабочие характеристики цикла газовой турбины и рекомендуемые интервалы проверки турбин. Методы контроля выбросов различаются как для внутренней турбины, так и для внешней системы выпуска отработавших газов. В этой статье будут рассмотрены только методы внутреннего контроля выбросов газовых турбин с наклонной головной частью и закачкой воды / пара.В начале 197-х годов, когда впервые были введены ограничения на выбросы, основным регулируемым выбросом газовой турбины был NO x. Для относительно низких уровней восстановления NO x, требуемых в 197-е годы, было обнаружено, что нагнетание воды или пара в зону сгорания приведет к желаемому снижению уровня NO x с минимальным вредным воздействием на рабочие характеристики цикла газовой турбины или срок службы деталей. Кроме того, при более низких сокращениях выбросов NO x другие выбросы выхлопных газов, как правило, не пострадали.Поэтому GE поставила системы закачки NO x воды и пара для этого приложения, поскольку с учетом более высоких требований к снижению NO x, предъявляемых в течение 198-х годов, дальнейшее снижение NO x за счет увеличения закачки воды или пара начало оказывать пагубное влияние на рабочие характеристики цикла газовой турбины. срок службы деталей и критерии проверки. Кроме того, другие выбросы выхлопных газов начали расти до измеримых уровней. На основе этих факторов были разработаны альтернативные методы контроля выбросов: Внутренняя газовая турбина Бесшумные камеры сгорания с несколькими соплами, представленные в 1988 году. Сухие камеры сгорания с низким уровнем выбросов NO x, представленные в 199 катализаторах с внешним выхлопом. доступных методов контроля выбросов (конструкция футеровки и закачка воды / пара) по выбросам газовых турбин, характеристикам цикла и интервалам технического обслуживания.Новейшие технологии включают Dry Low NO x и каталитическое сгорание. Эти темы рассматриваются в других GER. Характеристики выбросов обычных систем сгорания Типичные выбросы выхлопных газов от стационарной газовой турбины перечислены в таблице 1. Существует две различные категории. Основные частицы (CO 2, N 2, H 2 O и O 2) присутствуют в процентных концентрациях. Второстепенные виды (или загрязнители), такие как CO, UHC, NO x, SO x и твердые частицы, присутствуют в концентрациях частей на миллион. В целом, учитывая состав топлива и условия работы машины, можно рассчитать состав основных компонентов.Второстепенные частицы, за исключением общих оксидов серы, не могут. Определение характеристик загрязняющих веществ требует тщательного измерения и полетеоретического анализа. Загрязняющие вещества, показанные в таблице 1, являются функцией условий эксплуатации газовой турбины и состава топлива. В следующих разделах каждый загрязнитель будет рассматриваться как функция GE Power Systems GER-4211 (3/1) 1

6 основных видов Типичный источник концентрации (% объема) Азот (N 2) Кислород в воздухе на входе (O 2) Воздух на входе Двуокись углерода (CO 2) 1-5 Окисление топливного углерода Водяной пар (H 2 O) 1-5 Окисление Топливо Минорные виды водорода Типичные исходные концентрации загрязнителей (PPMV) Оксид азота (NO) 2-22 Окисление атмосферного азота Двуокись азота (NO 2) 2-2 Окисление связанного с топливом органического оксида углерода (CO) 5-33 Неполное окисление Следы диоксида серы (SO 2) в топливе — 1 Окисление связанного с топливом органического триоксида серы (SO 3) Следы — 4 Окисление несгоревших углеводородов органической серы, связанной с топливом (UHC) 5-3 Неполное окисление топлива или промежуточных твердых частиц Следы дыма — 25 Загрязнение на входе, топливная зола, истирание горячего газового тракта, неполное окисление топлива или промежуточных продуктов Таблица 1.Выбросы выхлопных газов газовых турбин при сжигании обычных видов топлива в рабочих условиях в широком диапазоне газообразных и жидких топлив. Оксиды азота Оксиды азота (NO x = NO + NO 2) следует разделить на два класса в соответствии с механизмом их образования. Окислы азота, образующиеся в результате окисления свободного азота в воздухе или топливе для горения, называются термическими NO x. В основном они являются функцией стехиометрической адиабатической температуры пламени топлива, которая является температурой, достигаемой при сжигании теоретически правильной смеси топлива и воздуха в изолированном сосуде.Ниже приводится взаимосвязь между рабочими условиями камеры сгорания и термическим образованием NO x: NO x сильно увеличивается с увеличением отношения топлива к воздуху или с температурой горения. NO x увеличивается экспоненциально с увеличением температуры воздуха на входе в камеру сгорания. NO x увеличивается пропорционально квадратному корню на входе в камеру сгорания. давление NO x увеличивается с увеличением времени пребывания в зоне пламени. NO x уменьшается экспоненциально с увеличением впрыска воды или пара или повышением удельной влажности. Выбросы, которые происходят из-за окисления органически связанного азота в топливном азоте, связанном с топливом (FBN), называются органическими NO. Икс.Только несколько частей на миллион доступного свободного азота (почти все из воздуха) окисляются с образованием оксида азота, но окисление FBN до NO x очень эффективно. Для обычных систем сжигания GE эффективность преобразования FBN в оксид азота составляет 1% при низком содержании FBN. На более высоких уровнях FBN эффективность преобразования снижается. Образование органических NO x менее изучено, чем термическое образование NO x. Важно отметить, что снижение температуры пламени GE Power Systems GER-4211 (3/1) 2

7 для снижения термического NO x оказывает незначительное влияние на органический NO x.Что касается жидкого топлива, закачка воды и пара фактически увеличивает выход органических NO x. На образование органических NO x также влияет температура зажигания турбины. Вклад органических NO x важен только для топлива, которое содержит значительные количества FBN, такого как сырая или остаточная нефть. Выбросы от этих видов топлива рассматриваются в индивидуальном порядке. Газообразное топливо обычно классифицируют по их объемной теплотворной способности. Это значение полезно при расчете расходов, необходимых для заданного подводимого тепла, а также для определения размеров топливных форсунок, камер сгорания и т.п.Однако стехиометрическая адиабатическая температура пламени является более важным параметром для характеристики эмиссии NO x. В таблице 2 показано относительное тепловое образование NO x для одной и той же камеры сгорания, сжигающей различные виды топлива. В этой таблице показано отношение NO x к NO x метана на основе адиабатической стехиометрической температуры пламени. Газовая турбина регулируется для обеспечения приблизительно постоянной температуры горения, и продукты сгорания для различных видов топлива влияют на сообщаемые поправочные коэффициенты NO x. Поэтому в таблице 2 также показаны столбцы для относительных значений NO x, рассчитанных для различных видов топлива для одной и той же камеры сгорания и постоянной температуры горения относительно NO x для метана.Типичные характеристики NO x газовых турбин MS71EA, MS61B, MS51P и MS51R, работающих на природном газовом топливе и дистилляте № 2, показаны на рисунках 14 соответственно в зависимости от температуры горения. Уровни выбросов для дистиллятного масла № 2 составляют почти постоянную долю от выбросов для природного газа в рабочем диапазоне температур на входе в турбину. Для любой данной модели газовой турбины GE для тяжелых условий эксплуатации NO x очень хорошо коррелирует с температурой горения. Газы с низким Btu обычно имеют температуру пламени ниже 35 F / 1927 ° C и, соответственно, более низкое термическое образование NO x.Однако, в зависимости от линии очистки топливного газа, эти газы могут содержать значительные количества аммиака. Этот аммиак действует как FBN и будет окисляться до NO x в обычной системе диффузионного сгорания. Меры по ограничению выбросов NO x, такие как закачка воды или пара, окажут незначительное влияние на эти выбросы органических NO x или не повлияют вовсе. Окись углерода Выбросы окиси углерода (CO) от традиционной системы сгорания газовой турбины GE составляют менее 1 ppmvd (частей на миллион по объему в сухом состоянии) при всех, кроме очень низких нагрузках для стабильной работы.Во время воспламенения и ускорения уровни переходных выбросов могут быть выше, чем указанные здесь. Из-за очень короткой последовательности загрузки газовых турбин эти уровни вносят незначительный вклад в совокупные выбросы. На рисунке 5 показаны типичные NO x (ppmvd / ppmvw-метан) NO x Топливо Стехиометрический 1765 F / 963 C 22 F / 114 C 15% O 2, 1765 F / 963 C 22 F / 114 C Температура пламени. Время горения Время горения Метан 1. 1./1. 1./1. Пропан / / 1,632 Бутан / / 1,686 Водород / / 5,299 Окись углерода / /.529 Метанол / / 529 № 2 Нефть / / 1,614 Таблица 2. Относительные тепловые выбросы NO x GE Power Systems GER-4211 (3/1) 3

8 28 24 Условия ISO NO (ppmvw) X / 4 Загрузка № 2 Масло 1/2 Загрузка 3/4 Загрузка Полная нагрузка 4 Природный газ GT2556 (F) (C) Температура горения Рис. 1. Выбросы MS71EA NO x Условия ISO NO (ppmvw) X / 4 Загрузка № 2 Масло 1/2 Загрузка 3/4 Загрузка Полная нагрузка 4 Природный газ GT2557 (F) Температура горения Рис. 2.Выбросы NO x MS61B (C) Выбросы CO от MS71EA в зависимости от температуры обжига. Когда температура обжига снижается ниже примерно 15 F / 816 ° C, выбросы окиси углерода быстро увеличиваются. Эта характеристика типична для всех серий тяжелых машин. GE Power Systems GER-4211 (3/1) 4

9 2 Условия ISO GT2558 NO (ppmvw) X / 4 Загрузка № 2 Масло 1/2 нагрузки 3/4 Загрузка Полная нагрузка 4 Природный газ 1/4 нагрузки (F) (C) Температура горения Рис. 3.Выбросы MS51P A / T NO x 16 Условия ISO GT2559 NO (ppmvw) X / 4 Загрузка № 2 Масло 1/2 Загрузка 3/4 Загрузка Полная нагрузка 4 Температура сжигания природного газа Рис. 4. Выбросы MS51R A / T NO x (F ) (C) Несгоревшие углеводороды Несгоревшие углеводороды (UHC), такие как окись углерода, связаны с неэффективностью сгорания. При построении графика зависимости от температуры горения выбросы из камер сгорания газовых турбин большой мощности показывают тот же тип гиперболической кривой, что и окись углерода. (См. Рисунок 6.) При всех нагрузках, кроме очень низких, уровни выбросов UHC для No.2 дистиллята и природного газа составляют менее 7 ppmvw (частей на миллион по объему влажного). GE Power Systems GER-4211 (3/1) 5

10 2 Газотурбинная установка GT256 Выхлоп CO (ppmvd) Дистиллят Масло 1/4 нагрузки Природный газ 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки Полная нагрузка Температура горения Рис. 5. Выбросы CO для газотурбинной установки MS71EA (F) (C) 12 GT2561 Выхлоп UHC (ppmvw) Дистиллят Нефть Природный газ 1/4 нагрузки 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки Полная нагрузка (F) (C) Температура горения Рисунок 6.Выбросы UHC для оксидов серы MS71EA Сама газовая турбина не вырабатывает серу, что приводит к выбросам оксидов серы. Все выбросы серы в выхлопе газовой турбины вызваны сгоранием серы, введенной в турбину топливом, воздухом или впрыскиваемым паром или водой. Однако, поскольку большая часть окружающего воздуха и закачиваемой воды или пара содержит мало серы или совсем ее не содержит, наиболее распространенным источником серы в газе GE Power Systems GER-4211 (3/1) 6

11 турбина проходит через топливо.Благодаря новейшим покрытиям для тракта горячего газа, газовая турбина будет легко сжигать серу, содержащуюся в топливе, с небольшими побочными эффектами или без них, пока в горячем газе нет щелочных металлов. Опыт GE показал, что сера в топливе полностью превращается в оксиды серы. Номинальная оценка выбросов оксидов серы рассчитывается, исходя из предположения, что вся сера топлива превращается в SO 2. Однако выбросы оксидов серы имеют форму как SO 2, так и SO 3. Измерения показывают, что отношение SO 3 к SO 2 меняется.Для отчетности по выбросам GE сообщает, что 95% серы, попадающей в турбину, превращается в SO 2 в выхлопных газах. Оставшаяся сера превращается в SO 3. SO 3 соединяется с водяным паром в выхлопных газах с образованием серной кислоты. Это вызывает беспокойство в большинстве применений с рекуперацией тепла, где температура выхлопных газов дымовой трубы может быть снижена до температуры точки росы кислоты. Кроме того, по оценкам, 1% по весу образующегося SO x представляет собой серный туман. Используя приведенные выше соотношения, можно легко рассчитать выбросы различных оксидов серы по расходу топлива и содержанию серы в топливе, как показано на Рисунке 7.В настоящее время не существует внутренней газотурбинной техники для предотвращения или контроля выбросов оксидов серы из газовой турбины. Контроль выбросов оксидов серы обычно требует ограничения содержания серы в топливе либо путем выбора топлива с меньшим содержанием серы, либо путем смешивания топлива с топливом с низким содержанием серы. Твердые частицы Уровень выбросов твердых частиц в выхлопе газовой турбины зависит от конструкции системы сгорания, свойств топлива и условий эксплуатации камеры сгорания. Основными компонентами твердых частиц являются дым, зола, негорючие вещества из окружающей среды, а также продукты эрозии и коррозии.Два дополнительных компонента, которые в некоторых местах можно рассматривать как твердые частицы, — это серная кислота и несгоревшие углеводороды, которые являются жидкими при стандартных условиях SO (фунт / час) Общий расход топлива (фунт / сек) 3 4 GT2562 SO / SO по весу Выбросы серного тумана Расход (фунт / час) SO (фунт / час) 2% серы по массе ТИПИЧНЫЙ РАСХОД ТОПЛИВА БАЗОВОЙ НАГРУЗКИ: 51P 61B 71EA 91E 4,7 фунт / сек 6,2 фунт / сек 13. фунт / сек 18,5 фунт / сек Рис. 7. Расчетный оксид серы и выбросы серы GE Power Systems GER-4211 (3/1) 7

12 Дым Дым — это видимая часть фильтруемых твердых частиц.Конструкция камеры сгорания GE в сочетании с воздушным распылением жидкого топлива привела к появлению невидимого шлейфа в диапазоне нагрузок газовой турбины для самых разных видов топлива. Единицей измерения дыма GE является отражающее дымовое число Фон Бренда (GEVBRSN). Если это число больше 93-95 для MS71E, шлейф не будет виден. Для жидкого топлива GEVBRSN является функцией содержания водорода в топливе. Для топлива на природном газе число дымности по существу составляет 99: 1 во всем диапазоне нагрузок, и видимого дыма нет.Оценки выбросов сухого топлива при базовой нагрузке Оценки выбросов ISO при полной нагрузке без снижения выбросов для различных моделей газовых турбин GE для тяжелых условий эксплуатации представлены в таблице 3. Показанные оценки выбросов природного газа и дистиллятного топлива №2 относятся к термическим NO x, CO, UHC, VOC и твердые частицы. Для целей отчетности все твердые частицы также указываются как PM-1. Поэтому PM-1 не показан в таблицах. Номинальная полная номинальная температура горения для каждой модели газовой турбины также показана в таблице 3. Как легко увидеть из таблицы, при базовой нагрузке без снижения выбросов NO x выбросы CO, UHC, VOC и твердых частиц довольно низкие.Расчетные значения NO x варьируются в зависимости от конструкции газовой турбины и обычно увеличиваются с увеличением температуры горения типоразмера. Оценки выбросов сухого топлива на турбинах простого цикла с частичной нагрузкой При выходе турбины ниже базовой нагрузки выбросы отличаются от значений, приведенных в таблице 3. На эти изменения влияют конфигурация турбины и ее применение, а в некоторых случаях — органы управления турбиной. Одновальные газовые турбины с немодулирующими входными направляющими лопатками, работающими при постоянной частоте вращения вала, имеют характеристики выбросов при частичной нагрузке, которые легко оценить.Для этих турбин Одновальные агрегаты Модель Температура горения. F / C MS51P 173 / MS51P-N / T 1765 / MS61B 22 / / 42 MS71B 184 / MS71B Option / MS71B Option 4 22 / MS71EA 22 / MS91B 194 / MS91B Option / MS91B Option 4 22 / MS91E 22 / MS91E 255 / FA 235/1288 7FA 24/1316 7FA 242/1327 9FA 235/1288 Двухвальные агрегаты * Модель с сухим (без ослабления) газовым распределителем. Газ (FG1A / FG1B) H 2 O / Впрыск пара. Газ (FG1C / FG1F) Сухой (без подавления) H 2 O / Впрыск пара. Температура обжига. F / C S.C. R.C. ** S.C. S.C. MS32F 1575/1625/857 / MS32J 173 / MS32J-N / T 177 / MS52 17 / MS52B-N / T 177 / * S.C. = простой цикл и R.C. = Цикл регенерации ** Уровни NOx для двух валов указаны для газового топлива GT23289E Таблица 3. Выбросы NO x 15% O 2 (ppmvd) GE Power Systems GER-4211 (3/1) 8

13 выбросы NO x изменяются экспоненциально в зависимости от температуры горения, как показано ранее на рисунках 1. На этих рисунках также отмечены точки нагрузки для каждой турбины. Из-за преобразований, используемых в различных методах отчетности по NO x, информация на рисунках 14 была перерисована на рисунках. Эта информация показывает расчетные выбросы NO x по ISO при 15% O 2, ppmvw и фунтах / час для MS71EA, MS61B, MS51P и MS51R.На этих рисунках также указана номинальная температура горения при пиковой нагрузке. Следует отметить, что в некоторых случаях метод сообщения NO x O 2 может вызывать увеличение числовых значений при уменьшении нагрузки (например, см. MS51P A / T на рисунке 1.) Поскольку газовая турбина GE MS91E является масштабированной версией Для газовой турбины MS71E показатели газовой турбины MS71E можно использовать в качестве оценки характеристик выбросов при частичной нагрузке газовой турбины MS91E. Многие газовые турбины имеют регулируемые входные направляющие лопатки, которые регулируются закрытыми в условиях частичной нагрузки, чтобы поддерживать более высокие температуры выхлопных газов для оборудования утилизации отходящего тепла, расположенного в выхлопе газовой турбины.Как показано на Рисунке 12, закрытие входных направляющих лопаток оказывает небольшое влияние на выбросы NO x газовой турбины. На Фигуре 12 показано влияние на NO x 15% O 2, а на Фигуре 13 показано влияние на NO x фунт / час. На рисунках показаны характеристики как MS51P, так и MS71E. Они также показывают нормализованный NO x (% от значения базовой нагрузки) в зависимости от% базовой нагрузки. Кривые показаны для снижения нагрузки путем закрытия входных направляющих лопаток при сохранении контроля температуры выхлопных газов и для снижения нагрузки за счет снижения температуры горения при сохранении входных направляющих лопаток полностью открытыми.Газовые турбины с механическим приводом обычно изменяют частоту вращения выходного вала нагрузки, чтобы отрегулировать выходную мощность турбины в соответствии с характеристиками нагрузочного оборудования. Одновальные газовые турбины, работающие с контролем температуры выхлопных газов, имеют максимальную выходную характеристику выбросов NO x в зависимости от скорости вращения вала турбины, как показано на Рисунке 14 для повышенной мощности MS51R Advanced Technology — NO (ppmv) x NOx 15% O2 — цепная кривая 2 . NOx фунт / час — пунктирная кривая 3. NOx ppmvw — сплошная кривая ПРИМЕЧАНИЯ: D — Дистиллят № 2 G — метан Природный газ Условия ISO D 1/4 нагрузки 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки Полная нагрузка Пиковая нагрузка GD 2 G 3 DG (F) (C) NO (фунт / час) x температура обжига GT2563 Рисунок 8.MS71EA Выбросы NO x GE Power Systems GER-4211 (3/1) 9

14 NOx 15% O2 — цепная кривая 2. NOx фунт / час — пунктирная кривая 3. NOx ppmvw — сплошная кривая ПРИМЕЧАНИЯ: D — Дистиллят № 2 G — Метан Природный газ Условия ISO Пиковая нагрузка при полной нагрузке NO (ppmv) x D 1/4 нагрузки 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки NO (фунт / час) x G 1 DG (F) (C) Температура обжига Рис. 9. Выбросы NO x MS61B GT2564 NO (ppmv) X NOx 15% O2 — цепочечная кривая 2.NOx фунт / час — пунктирная кривая 3. NOx ppmvw — сплошная кривая DGDDGG 1/4 нагрузки ПРИМЕЧАНИЯ: D — Дистиллят № 2 G — метан Природный газ Условия ISO 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки Пиковая нагрузка Полная нагрузка (F) НЕТ (фунт / час) X (C) Температура обжига GT2565 Рис. 1. MS51P A / T NO x выбросы. Показанная характеристика в первую очередь обусловлена ​​системой контроля температуры выхлопных газов газовой турбины и термодинамикой турбины. Как видно на Рисунке 14, когда частота вращения выходного вала турбины снижается ниже 1%, выбросы NO x уменьшаются непосредственно с увеличением скорости вращения вала турбины.По мере снижения скорости температура выхлопных газов увеличивается до температуры выхлопных компонентов. GE Power Systems GER-4211 (3/1) 1

15 NO (ppmv) X NOx 15% O2 — цепная кривая 2. NOx фунт / час — пунктирная кривая 3. NOx ppmvw — сплошная кривая ПРИМЕЧАНИЯ: D — Дистиллят № 2 G — Метан Природный газ Условия ISO 1/4 нагрузки DG 1/2 нагрузки 3/4 нагрузки Пиковая нагрузка Полная нагрузка 4 DDGG (F) NO (фунт / час) X (C) Температура обжига GT2566 Рисунок 11.MS51R A / T Выбросы NO x X 2% базовой нагрузки — 15% O Условия ISO 1. 51P Закрытие IGV s 2. 51P Снижение температуры обжига 3. 71E Закрытие IGV s 4. 71E Снижение температуры обжига% базовой нагрузки Рис. 12. Входная направляющая влияние лопасти на NO x 15% O 2 в зависимости от нагрузки Достигнут предел GT2567. По достижении изотермического предела выхлопных газов изменение выбросов NO x со скоростью станет больше. На рисунке 16 этот предел изотермической температуры выхлопных газов достигается при скорости примерно 84%. Двухвальные газовые турбины также изменяют частоту вращения выходного вала турбины в зависимости от условий нагрузки.Однако рабочие условия вала компрессора газовой турбины и камеры сгорания регулируются независимо от частоты вращения выходного вала. На двухвальной газовой турбине, если частота вращения вала компрессора газовой турбины поддерживается постоянной системой управления, на выхлопе GE Power Systems GER-4211 (3/1) 11

Базовая нагрузка 16% — фунты / час X Условия ISO 1. 51P закрытие IGV s 2. 51P падение температуры обжига 3.71E Закрытие IGV 4. 71E Падение температуры обжига,% базовой нагрузки Рис. 13. Влияние входной направляющей лопатки на NO x фунт / час в зависимости от нагрузки GT фунт / час 15% O 2 NO Значения X ppmvw ПРИМЕЧАНИЯ: Условия ISO 1% Скорость компрессора = При использовании природного газа при 51 об / мин изотермический предел выхлопных газов достигается при скорости 84% и скорости компрессора ниже процента Рис. 14. Зависимость выбросов NO x от MS51R A / T от скорости вала Контроль температуры GT2569, на выбросы NO x не влияет частота вращения вала турбины. . Турбины с рекуперацией отработанного тепла Регенеративный цикл и двухвальные газовые турбины с рекуперацией отработанного тепла обычно регулируются для работы компрессора газовой турбины на минимальной скорости, допустимой для желаемой выходной нагрузки.Когда нагрузка увеличивается от минимальной, скорость компрессора газовой турбины поддерживается на минимальном уровне до тех пор, пока температура выхлопных газов турбины не достигнет кривой регулирования температуры. При дальнейшем увеличении нагрузки система управления будет увеличивать скорость компрессора газовой турбины, следуя кривой регулирования температуры выхлопных газов. Если турбина имеет регулируемые входные направляющие лопатки, входные направляющие лопатки откроются первыми, когда кривая регулирования температуры выхлопных газов будет GE Power Systems GER-4211 (3/1) 12

17, а затем, когда впускные направляющие лопатки полностью откроются, скорость компрессора газовой турбины будет увеличена.На рисунке 15 показана характеристика NO x газовой турбины MS32J с регенеративным циклом в условиях ISO. Первоначально, когда нагрузка увеличивается, NO x увеличивается с температурой горения, в то время как компрессор газовой турбины работает с минимальной скоростью. Для показанной турбины изотермическое регулирование температуры выхлопных газов достигается при характеристике NO x в зависимости от нагрузки, аналогичной MS32J. Однако турбина этой конструкции будет работать при низкой нагрузке с частично закрытыми входными направляющими лопатками и при минимальной рабочей скорости вала компрессора газовой турбины.Во время начальной загрузки NO x увеличивается с увеличением температуры горения. Когда достигается изотермический предел температуры системы регулирования температуры выхлопных газов, входные направляющие лопатки плавно открываются по мере увеличения нагрузки. При нагрузке примерно 9% газ 22 GT257 x 2 NO 15% O ПРИМЕЧАНИЯ: Условия ISO Постоянная частота вращения вала НД, процентная нагрузка Рис. 15. Регенеративные NO x MS32J в зависимости от нагрузки примерно 48% нагрузки. Затем скорость вала компрессора газовой турбины увеличивается системой управления для дальнейшего увеличения нагрузки до точки нагрузки 1%.При нагрузке примерно 96% кривая регулирования температуры выхлопных газов газовой турбины начинает ограничивать температуру выхлопных газов ниже изотермической температуры выхлопных газов из-за увеличения воздушного потока через турбину, и значения NO x снижаются показанной характеристикой. Для типичного цикла регенерации газовой турбины MS52B Advanced Technology с регулируемыми входными направляющими лопатками кривая NO x в зависимости от нагрузки в условиях ISO показана на рисунке 16. Кривая регулирования температуры выхлопных газов турбины начинает ограничивать температуру выхлопных газов ниже изотермической температуры выхлопных газов из-за увеличивающийся поток воздуха через турбину и значения NO x снижаются.При нагрузке приблизительно 91,5% для этого расчета турбины входные направляющие лопатки полностью открыты, и дальнейшее увеличение нагрузки достигается за счет увеличения скорости компрессора газовой турбины, что приводит к снижению NO x, как показано. Другое влияние NO x В предыдущих разделах этого документа рассматриваются внутренние конструктивные факторы газовой турбины, которые влияют на GE Power Systems GER-4211 (3/1) 13

18 25 GT2571 NO 15% O) x ПРИМЕЧАНИЯ: Условия ISO Постоянная частота вращения вала НД, процентная нагрузка Рисунок 16.MS52B A / T с регенерацией NO x в зависимости от выбросов от нагрузки. На газовую турбину существует множество внешних факторов, которые влияют на образование выбросов NO x в газотурбинном цикле. Некоторые из этих факторов будут рассмотрены ниже. На всех рисунках, относящихся к этой теме, NO x представлен в виде процентного значения, где 1% представляет тепловое значение ISO NO x для турбины, работающей в режиме базового регулирования температуры. Для всех фигур, за исключением обсуждаемых изменений в регенераторе, нарисованные кривые представляют собой единую линию наилучшего соответствия расчетных характеристик газовых турбин корпусов 3, 5, 6, 7 и 9.Однако показанная форма характеристик одинакова для всех турбин. Давление внешней среды. Выбросы NO x ppm практически напрямую зависят от давления окружающей среды. На Рисунке 17 представлена ​​приблизительная оценка влияния давления окружающей среды на производство NO x в фунтах / час и на основе 15% O 2. Этот показатель соответствует постоянной относительной влажности 6%. Следует отметить, что удельная влажность изменяется в зависимости от давления окружающей среды, и это изменение также отражено в кривых на Рисунке 18. Температура окружающей среды. Типичное изменение выбросов NO x в зависимости от температуры окружающей среды показано на Рисунке 18.Этот рисунок получен при постоянном давлении окружающей среды и относительной влажности 6%, когда газовая турбина работает при постоянной температуре горения газовой турбины. Для работающей газовой турбины фактическая характеристика NO x напрямую зависит от кривой регулирования температуры выхлопных газов системы управления, которая может изменять наклон кривых. Типичная кривая регулирования температуры выхлопных газов, используемая GE, предназначена для поддержания постоянной температуры сгорания турбины в диапазоне температур окружающей среды от 59 F / 15 C до 9 F / 32 C. Температура обжига с этой типичной кривой вызывает недогрев примерно на 2 F / 11 C при температуре окружающей среды / 18 C и примерно на 1 F / 6 C при температуре окружающей среды 12 F / 49 C.Такие факторы, как пределы нагрузки, пределы выхода вала и пределы температуры выхлопной системы, также не включены в кривые на Рисунке 18. На основе используемой фактической кривой регулирования температуры выхлопных газов турбины и других потенциальных ограничений, снижающих температуру горения, расчетные выбросы NO x для работающей газовой турбины обычно меньше значений, показанных на рисунке 18, как при высоких, так и при низких температурах окружающей среды. Относительная влажность. Этот параметр имеет очень GE Power Systems GER-4211 (3/1) 14

19 1 Кривая, построенная при 59 F / 15 C, 6% относительной влажности 1% — значение базовой нагрузки при условиях ISO NO Процент X NO x (фунт / час) / (iso фунт / час) 4 2.NO x 15% O 2) / (ISO 15% O 2) GT2573A, psia, бар, атмосферное давление Рис. 17. Влияние атмосферного давления на NO x, рамки 5, 6 и кривую процентного содержания NO X по X при 14,7 psia / 1,13 бар,% относительной влажности 1 % = Значение базовой нагрузки при температуре окружающей среды 59 F 1. NO 5 x (фунт / час) / (iso lb / hr) 2. NO x 15% O 2) / (ISO 15% O 2) (F) GT2574A (C) Температура окружающей среды Рис. 18. Влияние температуры окружающей среды на NO x. Значения относительной влажности 5, 6 и 7%. Сильное влияние на NO x. Влияние относительной влажности окружающей среды на образование NO x при постоянном атмосферном давлении 14.7 фунтов на квадратный дюйм и температура окружающей среды 59 F / 15 C и 9 F / 32 C показаны на рисунке 19. Влияние других параметров, таких как падение давления на входе / выходе, характеристики регенератора, испарительные / входные охладители и т. Д., Аналогично эффекты окружающих параметров, описанные выше. Так как эти параметры соответствуют GE Power Systems GER-4211 (3/1) 15

20 кривых, построенных при 14,7 фунтов на кв. Дюйм / л.13 бар 1% — значение базовой нагрузки при условиях ISO NO Процент X NO x (фунт / час) / (фунт / час при 59 F / 15 C) 2. NO x 15% O 15% O2 при 59 F / 15 C) 8 3. NO x (фунт / час) / (фунт / час при 9 F / 32 C) 4. NO x 15% O 15% O2 при 9 F / 32 C) Процент относительной влажности Рисунок 19. Влияние относительной влажности на NO • Типоразмеры 5, 6 и 7 GT2575 обычно относятся к конкретному устройству, клиенты должны связаться с GE для получения дополнительной информации. Впрыск пара для увеличения мощности. Влияние закачки пара для увеличения мощности на выбросы NO x газовой турбины аналогично закачке пара NO x на основе ppmvw и фунт / час.Однако только приблизительно 3% впрыскиваемого пара для увеличения мощности участвует в восстановлении NO x. Оставшийся пар проходит через отверстия для разбавления после зоны образования NO x камеры сгорания. 1% впрыскиваемого пара для увеличения мощности используется для преобразования из ppmvw в 15% O 2. Методы снижения выбросов Газовая турбина, как правило, является источником малых выбросов загрязняющих веществ в выхлопных газах, поскольку топливо сжигается с большим количеством избыточного воздуха для обеспечения полного сгорания. при любых условиях, кроме минимальной нагрузки или во время запуска.Выбросы выхлопных газов, вызывающие озабоченность, и методы контроля выбросов можно разделить на несколько категорий, как показано в таблице 4. Каждый метод сокращения выбросов загрязняющих веществ будет обсуждаться в следующих разделах. Уменьшение выбросов оксидов азота Механизм термического образования NO x был впервые предложен Зельдовичем. Это показано на рисунке 2. На нем показана температура пламени дистиллята как функция эквивалентного отношения. Это отношение является мерой отношения количества топлива к воздуху в камере сгорания, нормированного стехиометрическим отношением количества топлива к воздуху.При отношении эквивалентности, равном единице, стехиометрические условия достигаются. Температура пламени в этот момент самая высокая. При коэффициенте эквивалентности менее 1 у нас бедная камера сгорания. При значениях больше 1 камера сгорания богатая. Все камеры сгорания газовых турбин предназначены для работы в обедненной зоне. На рис. 2 показано, что образование термического NO x очень быстро возрастает по мере достижения стехиометрической температуры пламени. Вдали от этой точки производство термического NO x быстро снижается. Эта теория обеспечивает механизм термического контроля NO x.В камере сгорания с диффузионным пламенем основным способом управления термическим NO x является снижение температуры пламени. GE Power Systems GER-4211 (3/1) 16

21 NO x CO UHC и VOC SO x Твердые частицы и Уменьшение дыма PM-1 Уменьшение содержания твердых частиц Обедненная втулка головной части Впрыск воды или пара Сухой Низкий NO x Конструкция камеры сгорания Каталитическое восстановление Конструкция камеры сгорания Контроль содержания серы в топливной композиции Конструкция камеры сгорания — Состав топлива — Воздух Состав топлива для распыления — сера — зола GT2592 Таблица 4.Методы контроля выбросов № 2 Масло, 1 атм. Предварительный нагрев воздуха 59 K (6 F) GT11657B Температура пламени 4 3 (F) (K) 15 Высокая температура выбросов CO NOx Высокая дымовая эмиссия 3 Скорость образования термического NO 2 dno dt (ppmv / мс) 1 x 1 Коэффициент эквивалентности обедненной смеси Рис. 2. Производительность NO x Гильзы для сжигания на обедненной головной части (LHE) Поскольку общий коэффициент эквивалентности системы сгорания должен быть бедным (чтобы ограничить температуру на входе турбины и максимизировать эффективность), первые попытки Более низкие выбросы NO x, естественно, были направлены на разработку камеры сгорания с более бедной реакционной зоной.Поскольку большинство газовых турбин работают с большим количеством избыточного воздуха, часть этого воздуха может быть отведена к концу пламени, что снижает температуру пламени. GE Power Systems GER-4211 (3/1) 17

22 Выдвижение зоны пламени (уменьшение эквивалентного отношения зоны пламени) также уменьшает длину пламени и, таким образом, сокращает время пребывания молекулы газа при температурах образования NO x. Оба эти механизма уменьшают NO x. Принцип конструкции лайнера LHE показан на рисунке 21.Быстро стало очевидно, что снижение эквивалентного отношения первичной зоны при полных рабочих условиях было ограничено из-за большого отклонения расхода топлива (4: 1), расхода воздуха (3: 1) и соотношения топливо / воздух (5: 1). в промышленных газовых турбинах. Кроме того, пламя в газовой турбине представляет собой диффузионное пламя, поскольку топливо и воздух вводятся непосредственно в зону реакции. Горение происходит при стехиометрических условиях или близких к ним, и в зоне реакции имеется значительная рециркуляция. Эти параметры существенно ограничивают применение технологии футеровки LHE до снижения NO x не более чем на 4%.В зависимости от конструкции футеровки фактическое уменьшение составляет от 15% до 4%. На Рис. 22 сравнивается вкладыш MS51P LHE со стандартным вкладышем. Лайнер справа — лайнер LHE. Он имеет дополнительные отверстия около головного (пламенного) конца, а также имеет другой рисунок жалюзи по сравнению со стандартным вкладышем. В таблице 5 приведены все лайнеры LHE, разработанные на сегодняшний день. Данные полевых испытаний лайнеров LHE простого цикла MS52 и лайнеров LHE простого цикла MS32J показаны на рисунках. Одним из недостатков отклонения головной части футеровки является увеличение выбросов CO.Это видно из рисунка 24, на котором сравнивается CO между стандартной футеровкой и футеровкой LHE для машины MS52. Впрыск воды / пара Другой подход к уменьшению образования NO x заключается в снижении температуры пламени путем введения радиатора в зону пламени. И вода, и пар очень эффективны для достижения этой цели. За дополнительное топливо, необходимое для нагрева воды до температуры камеры сгорания, должен быть уплачен штраф за общий КПД. Однако мощность газовой турбины увеличивается из-за дополнительного массового расхода через турбину.По необходимости вода должна соответствовать качеству питательной воды для котла — лайнер LHE имеет такой же диаметр и длину, как и стандартный лайнер, показанный слева. отверстия для смешивания Количество, диаметр и расположение отверстий для смешивания и разбавления в лайнере LHE отличаются. отверстие для разбавления В результате больше воздуха вводится в головную часть камеры сгорания LHE, что снижает выбросы NO x Рис. 21. Стандартный простой цикл сгорания вкладыша MS52 GE Power Systems GER-4211 (3/1) 18

23 Это предотвращает отложения и коррозия в зоне горячего газового тракта турбины после камеры сгорания.Закачка воды — чрезвычайно эффективное средство уменьшения образования NO x; однако разработчик камеры сгорания должен соблюдать определенные меры предосторожности при использовании этого метода сокращения. GT25634 Рисунок 22. Жалюзийные вкладыши с обедненной головной частью с низким содержанием NO x Форсунки GER спроектированы с дополнительными каналами для впрыска воды в головную часть камеры сгорания. Таким образом, вода эффективно смешивается с поступающим воздухом для горения и достигает зоны пламени в самой горячей точке.На Рисунке 26 снижение NO x, достигаемое за счет впрыска воды, показано как функция отношения воды к топливу для машины MS71E. Другие машины обладают аналогичными характеристиками снижения выбросов NO x с впрыском воды. Впрыск пара для восстановления NO x идет по существу по тому же пути в головную часть камеры сгорания, что и вода. Однако пар не так эффективен в снижении термического NO x, как вода. Высокая скрытая теплота воды действует как сильный теплоотвод, снижая температуру пламени. В общем, для данного снижения NO x приблизительно 1.Для регулирования требуется в 6 раз больше пара, чем воды в пересчете на массу. Существуют практические ограничения на количество воды или пара, которое может быть введено в камеру сгорания до того, как возникнут серьезные проблемы. Это было экспериментально определено и должно приниматься во внимание во всех приложениях, если разработчик камеры сгорания должен гарантировать длительный срок службы оборудования для пользователя газовой турбины. Завершена разработка лаборатории модели турбины Первые полевые испытания S / C MS32F декабрь-98 Осень 1999 S / C MS32G Декабрь-98 будет определено S / C MS32J Апрель-97 Март-99 S / C MS52B, C и D апрель-97 сентябрь -97 S / C MS51 (все модели) 1986 Более 13 работающих в поле ПДУ MS32J Февраль-99 подлежит определению ПДУ MS52B & C Февраль-99 подлежит определению Таблица 5.Разработка футеровки с наклонной головкой (LHE) GE Power Systems GER-4211 (3/1) 19

24 14 NO Выбросы 15% O) x Стандартные символы LHE — это точки полевых испытаний, собранные на Аляске, сентябрь 1997 г. Сплошные линии — ожидания, от масштабированные лабораторные выбросы NOx Полевые испытания подтвердили снижение NOx на ~ 4% при базовой нагрузке Хорошее соответствие между лабораторией и полем (F) (C) Температура на выходе из камеры сгорания Рис. 23. Данные полевых испытаний: MS52 NO x 3 стандартного цикла, полевые выбросы CO ( ppmvd) Стандарт, лабораторный LHE, полевой LHE, лабораторный полевой тест подтвердил небольшое увеличение CO при базовой нагрузке, большее увеличение при условиях частичной нагрузки Хорошее соответствие между лабораторией и полем (F) (C) Температура на выходе из камеры сгорания Рис. 24.Данные полевых испытаний: MS52 CO простого цикла. Впрыск воды / пара в камеру сгорания влияет на несколько параметров: 1. Динамическое давление в камере сгорания. Динамическое давление можно определить как колебания давления внутри камеры сгорания, вызванные неравномерной скоростью тепловыделения, присущей любому диффузионному пламени, или слабой связью между скоростью тепловыделения, турбулентностью и акустическими модами. Примером последнего является селективное усиление шума горения GE Power Systems GER-4211 (3/1) 2

25 Выбросы NO 15% O) Выбросы NOx (ppmv, сухой, 15% O 2) x Стандартный LHE (пар Выкл.) Выбросы CO 15% O) 2 Выбросы CO (ppmv, сухой, 15% O 2) Стандартный LHE (пар выключен) (F) (F) 927 Температура на выходе из камеры сгорания 982 (F) 138 Температура на выходе из камеры сгорания (C) Температура на выходе из камеры сгорания (C) 3% -ное снижение NO inxnox с незначительным незначительным увеличением CO.в CO. Впрыск. Впрыск пара пара дополнительно снижает NO x. NOx. Рис. 25. Данные полевых испытаний: MS32J простого цикла с впрыском пара для увеличения мощности Соотношение NO с Inj. до NO Без (ppmvd / ppmvd) x x Дистиллят Нефть Природный газ Массовое отношение воды к топливу Рис. 26. MS71E Снижение NO x с впрыском воды GT2518 акустические режимы воздуховода. Частоты колеблются от нуля до нескольких сотен герц. На рисунке 27 показано динамическое давление для нагнетания воды и пара для камеры сгорания MS71E.Закачка воды имеет тенденцию возбуждать динамическую активность больше, чем закачка пара. Нагрузки от осциллирующего давления на оборудование для сгорания действуют как функции вибрационного воздействия и поэтому должны быть минимизированы для обеспечения длинного оборудования GE Power Systems GER-4211 (3/1) 21

26 Соотношение воды для среднеквадратичных уровней динамического давления — влажная вода над сухой 6 -7% Нагрузка Базовая нагрузка Пиковая нагрузка Нагрузка пара Дистиллятное топливо Отношение водяного пара к массовому расходу топлива Рис. 27. Срок службы камеры сгорания при динамическом давлении MS71E.Благодаря изменениям конструкции камеры сгорания, таким как добавление топливной системы с несколькими соплами, возможно значительное снижение активности динамического давления. 2. Выбросы окиси углерода. По мере того, как в камеру сгорания добавляется все больше и больше воды / пара, достигается точка, при которой наблюдается резкое увеличение содержания монооксида углерода. Эту точку назвали коленом кривой. Как только будет достигнута граница для любой заданной температуры на входе в турбину, можно ожидать быстрого увеличения выбросов оксида углерода при дальнейшем добавлении воды или пара.Очевидно, что чем выше температура на входе в турбину, тем более толерантна камера сгорания к добавлению воды для контроля NO x. На Рисунке 28 показана зависимость выбросов окиси углерода от впрыска воды для машины MS71B, работающей на природном газовом топливе. На рисунке 29 показано влияние впрыска пара на выбросы CO для типичного MS71EA. Несгоревшие углеводороды имеют такие же характеристики с закачкой воды или пара NO x, как и монооксид углерода. Рисунок 3 sh

3 Авиационные газотурбинные двигатели | Исследование силовых установок и энергетических систем коммерческих самолетов: сокращение глобальных выбросов углерода

будущее.Кроме того, общий коэффициент давлений ² газовых турбин со временем увеличился, чтобы улучшить термодинамический КПД. В то же время, однако, размеры компрессора высокого давления, камеры сгорания и турбины уменьшились, что усугубляет проблемы меньшего размера.

По мере повышения эффективности самолетов и двигателей для полета требуется меньше мощности, так что объем двигателя и мощность, требуемые при неизменных характеристиках самолета, в будущем уменьшатся.

Возможность улучшения

С тех пор, как в конце 1940-х годов были построены первые авиационные газовые турбины, общий КПД — от расхода топлива до движущей силы — повысился примерно с 10 процентов до текущего значения, приближаясь к 40 процентам (см. Рисунок 3.2). Вероятно, что скорость усовершенствования этих двигателей может продолжаться на уровне примерно 7 процентов за десятилетие в течение следующих нескольких десятилетий при условии достаточных инвестиций в технологии. Потенциал для общего улучшения лучше всего рассматривать с точки зрения составляющих эффективности: термодинамической эффективности двигателя и тягового КПД движителя.

Как отмечалось выше, неясно, насколько близко к теоретическим пределам может быть возможно создание газовой турбины для коммерческого самолета, учитывая важные ограничения авиации в отношении безопасности, веса, надежности и стоимости.Некоторые авторы рассмотрели вопрос о практических пределах для газовых турбин простого цикла с учетом потенциала новых материалов, архитектур двигателей и технологий компонентов. Их оценки индивидуальных пределов термодинамического и пропульсивного КПД несколько различаются (и могут по-разному разделить потери между термодинамическим и пропульсивным КПД), но они согласны с тем, что повышение общего КПД на 30-35 процентов по сравнению с лучшими двигателями сегодня может быть достигнуто.Как показано на рисунке 3.7, термодинамический КПД двигателя может составлять 65–70 процентов, а тяговый КПД — 90–95 процентов.

Газотурбинные двигатели

нуждаются в значительном улучшении, при этом общий КПД повышается на 30 процентов или более по сравнению с лучшими двигателями, которые используются сегодня. Улучшения будут происходить за счет множества относительно небольших приращений, а не за счет одной прорывной технологии.

Некоторые исследования показывают, что улучшение характеристик турбомашин и снижение потерь на охлаждение может улучшить термодинамический КПД на 19 процентов и 6 процентов соответственно. ³ Такой значительный выигрыш не достигается простым внедрением новой технологии в существующие двигатели. Скорее, он требует оптимизации цикла с учетом конкретных уровней рабочих характеристик компонентов, температурных возможностей и охлаждения. Практические циклы с промежуточным охлаждением или рекуперацией могут повысить эффективность еще на 4. ⁴ Усовершенствованные вентиляторы и гребные винты также могут повысить эффективность тяги на 10 процентов. ⁵ Конечно, практические ограничения тягового КПД не могут быть рассмотрены только на уровне двигателя без ссылки на конфигурацию самолета и интеграцию силовой установки, как обсуждалось в главе 2.

Подводя итог, можно сказать, что авиационные газотурбинные двигатели имеют значительные возможности для улучшения, с потенциалом повышения общего КПД на 30 или более процентов по сравнению с лучшими двигателями, находящимися в эксплуатации на сегодняшний день, с потенциалом улучшения пропульсивного КПД примерно в два раза выше термодинамического КПД. Этот уровень производительности потребует множества технологических усовершенствований и будет происходить в виде ряда относительно небольших приращений, несколько процентов или меньше, а не за счет одной революционной технологии.В следующем разделе обсуждаются многие из этих технологий.

___________________

² Общий коэффициент давления — это отношение давления на выходе компрессора к давлению на входе компрессора.

³ D.K. Холл, 2011 г., «Пределы производительности осевых ступеней турбомашин», М.С. диссертация, Массачусетский технологический институт, Кембридж, Массачусетс,

⁴ Дж. Уурр, 2013, «Будущие архитектуры и технологии гражданских авиадвигателей», представленный на 10-й Европейской конференции по турбомашинному оборудованию, http: // www.etc10.eu/mat/Whurr.pdf.

⁵ Д. Карлсон, 2009, «Возрождение двигателей: новые циклы, новые архитектуры и возможности для развития рабочей силы», представленный на 19-й конференции ISABE Международного общества дыхательных двигателей, Монреаль, Канада.

Благородный газ

---

2

Ученые объявляют «ядерную» периодическую таблицу

27 мая 2020 г. — Физики разработали «ядерную периодическую таблицу».В то время как традиционная таблица основана на поведении электронов в атоме, эта новая таблица основана на протонах в ядре. Протоны …

---

Переходные металлы и комплексная химия ранних актинидных элементов

15 марта 2018 г. — Химики недавно исследовали множественные сходства протактиния, чтобы более полно понять взаимосвязь между переходными металлами и сложной химией раннего актинида …

---

Новая Периодическая таблица капель может помочь раскрыть преступления

Февраль25, 2019 — Ученые создали периодическую таблицу движений капель, частично вдохновленную параллелями между симметриями атомных орбиталей, которые определяют положение элементов на классической периодической …

---

Кластеры благородных металлов могут повысить производительность катализаторов и сэкономить ресурсы

1 октября 2020 г. — миллиарды катализаторов из благородных металлов используются во всем мире для производства химикатов, выработки энергии или очистки воздуха. Однако ресурсы, необходимые для этого, дороги и…

---

Открытие «Периодических таблиц» для молекул

9 сентября 2019 г. — Ученые разработали таблицы, похожие на периодическую таблицу элементов, но для молекул. Их подход может быть использован для предсказания новых стабильных веществ и создания полезных …

---

Гелий играет роль «няни» в образовании химических соединений под давлением

19 марта 2018 г. — Гелий, благородный газ, долгое время считался «слишком отстраненным», чтобы реагировать с другими элементами периодической таблицы.Однако теперь ученые представили теоретическое объяснение того, как …

---

Создание притяжения между молекулами глубоко в Периодической таблице

22 января 2019 г. — Исследователи представили первое экспериментальное и теоретическое доказательство того, что между некоторыми из более тяжелых элементов периодической таблицы, такими как мышьяк, возможно образование сильных, стабильных притяжений …

---

Метан в катализатор синтез-газа: два по цене одного

Сен.5 августа 2018 г. — Улучшение катализатора, преобразующего метан в синтез-газ, может привести к более экономичной …

---

Квантовая волна в димере гелия снята впервые

23 декабря 2020 г. — Международной группе ученых впервые удалось снять квантовые физические эффекты на димер гелия, когда он распадается. В фильме показано наложение волн материи от …

---

Знаете ли вы, где находится ваш ксенон?

Мар.1, 2018 — Парадокс пропавшего ксенона может звучать как название последнего триллера об аэропортах, но на самом деле это проблема, которая ставила геофизиков в тупик на протяжении десятилетий. Новая работа обеспечивает первые …

---

Технические публикации

Открытая левосторонняя навигация

Аэрокосмическая промышленность

• Учиться Закрыть боковую навигацию Узнать больше
  • Учиться
  • Подключенный самолет Закрыть боковую навигацию
    • Подключенный самолет
    • Авиакомпании и грузовые перевозки

.